热力发电厂课程设计最终版.docx

山东大学课程设计 （2012~2013 年度第 2 学期） 课程名称： 热力发电厂题 目： 300MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算院 系： 能源与动力工程学院专 业：热能与动力工程小 组： 18学生姓名： 李广培指导教师：徐夕仁(老师)成 绩： 日 期： 2013 年 2 月 27日～3月 10日一、计算任务书（一）计算题目某新建300MW电厂75%THA工况热力系统变计算（二）计算任务1. 根据原则热力系统图及其数据，计算TRL工况下，全部高压加热器停用时，当机组能连续发出铭牌工况(TRL)时的功率值时的系统中各点汽水参数、流量和热经济指标；2． 在h-s图上绘出变工况（全部高加停用）下的的汽态膨胀过程线；3．绘出全厂原则性热力系统图，并将所计算的全部汽水参数详细标在图中；（三）计算类型75%THA滑压运行计算（四） 热力系统与计算原始资料1．汽轮机型式及参数（1）机组型式：N300-16.7/537/537-8型,亚临界、一次中间再热、双缸双排汽、单轴、凝汽式汽轮机；（2）额定功率：=300MW（3)主蒸汽参数（主汽阀前）：=16.67MPa，=537℃（4)再热蒸汽参数（进气阀前）：热段；=3.127MPa，=537℃ 冷段；=3.475MPa，=316.8℃（5)汽轮机排汽压力：=5.39KPa ，排汽比焓：2340.0 KJ/Kg2．回热加热系统参数机组各级回热抽汽参数见表1：表1 各级回热抽汽参数项目单位H1H2H3H4H5H6H7H8抽汽压力Mpa5.6513.4751.6470.8270.4850.2690.1410.066抽汽温度℃380.5316.8440.5343.3278.1210.9144.888.2抽汽焓KJ/Kg3137.03024.23342.03147.73019.82889.22762.72633.5加热器上端差℃-1.600-2.02.83.03.0加热器下端差℃5.65.65.6-5.65.65.610.0水侧压力MPa21.3321.3321.330.791.971.971.971.97抽气管道压损终给水水温度：=270.0℃3．锅炉型式及参数锅炉型号：SG-1025/17.5-M8xx，2台亚临界参数∏型汽包炉，采用自然循环、一次中间再热、单炉膛、四角切圆燃烧方式。锅炉容量和主要参数如表2：表2 锅炉容量和主要参数名 称单位BMCRBECR过热蒸汽流量t/h1025过热器出口蒸汽压力MPa.g17.5过热器出口蒸汽温度℃541再热蒸汽流量t/h829再热器进口蒸汽压力MPa.g3.9再热器出口蒸汽压力MPa.g3.7再热器进口蒸汽温度℃327再热器出口蒸汽温度℃541省煤器进口给水温度℃280锅炉效率：=0.9364．其他数据各抽汽管压损为：5%，主机的机械效率=0.985，发电机效率=0.99，汽轮机高压缸进汽节流损失：=4%，中压缸进汽节流损失：=2%，各加热器的效率见具体计算。厂用电率，忽略加热器和抽气管路上的散热损失，忽略凝结水泵的工质比焓升，变工况下调节冷却水量，维持凝汽器的设计真空值。5．辅助计算轴封加热器 ， 各加热器组抽汽系数计算结果如表3：表3各加热器组抽汽系数抽气口代号抽气系数1.00.070090.073570.037440.024250.029260.027320.027320.05773抽气量，（kg/h）87710061477645273283721266256632396423964506396．汽轮机凝汽系数的计算及检验：根据原则性热力系统图有 该值与由汽轮机汽侧平衡计算得到的相等，所以凝汽系数计算正确。二、热力系统变工况计算（一）原始工况计算变工况前的系统状态是变工况计算的前提和基础。变工况前的汽轮机进汽量、热力系统中各点汽水流量和热经济指标的计算过程详见例题一。现将主要计算结果列于表4.表4原始工况计算主要计算结果（一）项目单位H1H2H3H4H5H6H7 H8抽气压力P’jMpa5.6513.4751.6470.8270.4850.2690.1410.066抽气比焓hjKJ/k233423147.73019.82889.22762.72633.5抽气管道压损θpjMpa0.169530.104250.049410.041350.014550.008070.004230.00198加热器下端差θhljKJ/kg24.217.314.1022.311.721.339抽汽量KJ/kg6147764527328372126625663237242396450639抽气系数αj--0.070090.073560.037430.024240.029250.027040.027320.05773汽