对竖直加筋边坡设计方法的探讨.pdfVIP

第 30卷第 2期 武汉水利电力大学学报 J WuMnUniv．ofHydr＆ Elec．Eng ．30No．2 1997年 4月 Aor．1997 对竖直加筋边坡设计方法的探讨 ③ 杨雪强 岁弓一；‘ 摘要 考虑了加筋的变形效应和强度效应，以土体的塑性极限分折理论为基础，结合边墟工程建议的安全系 数，提出了竖直加筋边坡的设计方法 其设计思路同样也可用于倾斜加筋边坡工程的情况． 差中囝法分类笔号Tu；墼直：犟廛罄罨 系数业嗷，依适破，列珥量 472 34 1 加筋竖直边坡极限稳定高度的上 计算，以过坡脚的平动破坏来推导竖直加筋边坡极 限稳定高度的上限解 ． 限解 1．1 加筋的变形效应 为方便求解，假定 (1)加筋沿坡高是等间距水 实际上，土坡在滑动面处是有一定厚度的，如 平铺设的；(2)加筋有足够的锚固长度，在土体滑动 图l(b)所示 由于加筋的抗弯刚度等于零，它仅能 失稳下，锚固段内的加筋不被拨出；(3)本文的加筋 承担拉力，为充分地阻止土体的破坏．在滑动面处 仅限指柔性加筋．其横 向抗弯刚度等于零；(4)加筋 的加筋随土体的滑动变形而逐渐改变其受拉方向． 仅能承担拉力 当土体发生平动破坏时，滑动土体的应变速度 虽然土体沿对数螺旋曲面滑动的破坏形式更 与滑动平面成p角．因此加筋最大限度地阻止土坡 接近于实际，求出的边坡极限稳定高度的上限解 平动破坏的最佳调整方向是与滑动土体应变速度 H．．也更接近于真解，但其求解过程较复杂．由文献 的方向相反 】，如图l所示．同理：当滑动面为对 [1、2]知，假定竖直边坡土体不同的破坏形式，即平 数螺旋曲面时．滑动面处调整后的加筋方向与该处 动破坏和转动破坏导出的 H．．值非常接近．为简化 的曲率半径相垂直． 1) (b) 图1 平动下加筋的变形效应 1．2 加筋的强度效应 ∑ cos(口一 )，n为土坡加筋的总层数；其二 在塑性极限理论下．加筋对土坡的强度效应可 · I 用能量功率的形式来定量描述．如图 l所示．加筋 是在滑动面处对滑动土体的抗拉约束作用，其抗拉 的强度效应有两个方面：其一是在滑动土体 内部 功率为∑T 对失稳土体的摩擦约束作用，其摩擦功率为 收稿 日期：1996 10 07 杨雪强，男．在职博士研究生，副教授，研究方向为深基坑支扩理论 工作单位为湖北工学院土木工程系，邮编 ：430068 第 2期 杨雪强：对竖直加筋边坡设计方法的探讨 ‘ 1．3 竖直加筋边坡极限稳定高度的上限解 限稳定高度的上限值为 如图l所示，取加筋的横向间距AB 的土坡长 H =4Ctg0t／4 912)Ip． (6) 度作为计算单元．过坡脚的任～滑动平面与水平面 可知，无筋竖直边坡极限稳定高度的上限值是竖直 的夹角为 口，则滑体