现浇梁脚手架及钢管架空贝雷架设计检算_secret.docVIP

现浇梁脚手架及钢管架空贝雷架设计检算 柳州市胜利路主线桥全长462m，共四联22跨，跨径组合为（17.5m+5×22m+17.5m）+（17.5m+2×22m+25m+19m）+（2×19m+22m+25m+17.5m）+（17.5m+3×22m+17.5m）；桥宽为变宽22.5m～43.16m，桥形采用单箱多室，桥标准梁形单箱三室，翼缘板宽2.5m，梁体为等高1.4m。主线桥第二联S9-S10上跨既有湘桂线铁路，需采用φ400mm钢管架空(贝雷架)预留湘桂铁路单线限界通道。 1、支架设计和验算 1.1方案选定 支架采用满堂式脚手架，钢管规格为φ48×3.5mm，搭设支架前必须对既有地基进行处理，以满足箱梁施工过程中承载力的要求。对于桩帽系梁和桥台基坑附近开挖过的地面，采取分层回填分层压实予以加固,其上浇筑10-15cmC15砼。箱梁翼缘板和箱梁主体与其相对应地基承载力不同，翼缘板位置地基承载力＜15Kpa，箱梁主体一般本段地基承载力要求＞30Kpa，梁端隐形盖梁处地基承载力要求＞70Kpa；在钢管（φ400mm）支架底部用枕木铺垫，枕木用砂浆满包找平加固。在地面硬化以后，应该加强箱梁施工内的排水工作，在场地两侧开挖30×30cm排水沟，并设置引水槽，严禁在施工场地内形成积水，造成地基不均匀沉降，引起支架失稳，出现安全隐患和事故。 2、现浇梁支架形式 本工程现浇梁支架在一般地段采用满堂式脚手架，S9～S10采用φ400mm钢管架空(贝雷架)预留湘桂铁路单线限界通道。S9～S10跨架空支架和一般地段梁体满堂脚手架如下图所示。 一般地段满堂式脚手架示意图 3、支架检算 3.1扣件式钢管脚手架检算 根据建筑施工扣件式脚手架安全技术规范，模板支架主要检算立杆稳定性。支架步距及纵距、横距均按1米检算。 3.1.1支架荷载计算 梁体钢筋混凝土自重取2.5t/m2 模板自重取0.15t/m2 支架自重=0.04KN/m×8m=0.32KN 施工人员及机具重量=0.33t/m2 5、混凝土灌注振捣=0.2t/m2 将以上（1项+2项）×1.2+（4项+5项）×1.4简化为均布荷载: （2.5+0.15）×1.2+（0.33+0.2）×1.4=3.922t/m； 第3项支架自重直接作用于立杆轴线，按三跨连续梁计算，简图如下： Rmax=43.46KN 3.1.2立杆计算长度 Lo=步距+2a=1.6m a---模板支架立杆伸出顶层水平杆中心线至模板支撑点长度，取0.3m。 3.1.3钢管截面特性 外直径Φ48mm，壁厚3.5mm，截面积A=4.89cm2，惯性矩I=12.19cm4，回转半径r=1.58cm。 3.1.4立杆稳定性计算 长细比λ=Lo/r=160/1.58=101.27，查表知折减系数φ=0.523 N/φA=（43.46×103）/（0.523×4.89*102）=169.9MPa〈f=170Mpa 结论：立杆稳定性满足 4、隐形盖梁处扣件式钢管脚手架检算 根据建筑施工扣件式脚手架安全技术规范，模板支架主要检算立杆稳定性。支架步距仍按1米检算,纵距、横距按0.6米计算。 4.1支架荷载计算 梁体钢筋混凝土自重取3.5t/m2 模板自重取0.15t/m2 支架自重=0.04KN/m×8m=0.32KN 施工人员及机具重量=0.33t/m2 ⑤混凝土灌注振捣=0.2t/m2 将以上（1项+2项）×1.2+（4项+5项）×1.4简化为均布荷载: （3.5+0.15）×1.2+（0.33+0.2）×1.4=5.122t/m2。 第3项支架自重直接作用于立杆轴线，按三跨连续梁计算，简图如下： Rmax=34.11KN 4.2立杆计算长度 Lo=步距+2a=1.6m a---模板支架立杆伸出顶层水平杆中心线至模板支撑点长度，取0.3m。 4.3钢管截面特性 外直径Φ48mm，壁厚3.5mm，截面积A=4.89cm2，惯性矩I=12.19cm4，回转半径r=1.58cm。 4.4立杆稳定性计算 长细比λ=Lo/r=160/1.58=101.27，查表知折减系数φ=0.523 N/φA=（34.11×103）/（0.523×4.89*102）=133.4MPa〈f=170MPa 结论：立杆稳定性满足 5、跨铁路门架结构检算资料 5.1荷载计算 5.1.1梁体钢筋混凝土自重=272/（8×22.5）=1.51t/m2，考虑梁体翼板等不均匀因素取2.5t/m2； 5.1.2模板自重=0.15t/m2 5.1.3施工人员及机具重量=0.25t/m2 5.1.4混凝土灌注振捣=0.2t/m2 荷载合计：3.1 t/m 5.2横梁强度计算 按分布荷载3.1t/m2×8m=24.8t/m计算横梁载荷，简图如下： Rmax=351.53KN 贝雷架自重28