钢管脚手计算单(1.5m).docVIP

主塔钢管脚手架计算单 钢管脚手的构造： 主塔采用双排封闭式钢管脚手。钢管脚手主要由钢管和扣件组成，钢管采用外径48mm、壁厚3.5mm的无缝钢管，扣件包括直角、回转和对接扣件。整个脚手架系统由脚手板、小横杆、大横杆、立杆和剪刀撑、拉撑杆以及连接它们的扣件组成。主塔高度84.883m，主塔钢管脚手架搭设高度85.5m。立杆横距为1.2m，纵距1.2~1.3m，大横杆步距1.5m（即层高），内立杆离塔身距离在桥纵向为1.0m，桥横向为0.9m。剪刀撑在脚手架两端双跨内布置，并与地面成450角。脚手架在竖向每隔6m设连墙杆与塔身拉接。 钢管脚手构件的有关参数 —钢管的抗弯、抗压强度设计值，=205N/mm2； A1—单根钢管截面面积，A1=3.14*（4.8-0.35）*0.35=4.89cm2 Wn—钢管的净截面抵抗矩，Wn=3.14*（4.83-4.14/4.8）/32=5.08cm3 钢管的截面惯性矩，I=3.14*（4.84-4.14）/64=12.19cm4 i—钢管截面回转半径，i= b—立杆横距，b=1.2m； L—立杆纵距，L=1.2m； h—步距，h=1.5m； H1—连墙杆的竖向间距，H1=6m； L1—连墙杆的水平间距，L1=1.2m； 荷载 作用在脚手架上的荷载主要有：施工荷载（操作人员和材料极其设备等重力）、脚手架 自重力、风荷载等，荷载的传递顺序是：脚手板→小横杆→大横杆→立杆→承台（或托架）。 小横杆 小横杆间距与立杆的纵距相同为1.2m，跨度与立杆的横距相同为1.2m。小横杆承受脚手架工作面上的施工荷载，施工荷载标准值取3.0KN/m2，则作用在小横杆上的线荷载为： q=3.0*1.2*1.2/1.2=3.6KN/m， 大横杆 大横杆的跨度为1.2m，主要承受提升塔拄模板时的荷载，根据提升模板位置的不同，其所受集中力的大小和作用点也有所变化，最不利荷载为提升大面模板时。 大面模板自重N1=1622.9kg，[20槽钢扁担重量N2=4*22.63*8=724.2kg，由4根大横杆承担，吊点靠近一侧的大横杆，距离为0.5m，距另一根大横杆为4.5m。则受力较大的横杆所受集中力为 P=(1.4*1622.9*4.5/5+1.2*724.2/2)/2=1239.7kg=12.4KN 立杆 对于单根立杆，其荷载主要由以下三部分组成： 一步一纵距的钢管、扣件重力 NGK1=0.380KN（见表1） 一个纵距的附设构件及物品重力 NGK2=3.877KN（见表2） 一个立杆纵距的施工荷载标准值 NQK=5.94KN （见表3） 风荷载 作用于脚手架上的水平风荷载标准值，按以下公式计算： wk—风荷载标准值（KN/m2） wk=0.7uzusw0 uz—风压高度变化系数 us—脚手架风荷载体型系数 w0—基本风压（KN/m2） 钢管脚手架的整体稳定性按能够抵御12级台风考虑，根据有关资料，12级台风的风压值在664.2pa以上（距地面10m高度处的10min平均风压强度），桥址区基本风压值取w0=0.8Kpa，风速与高度的关系见下表： 高度（m） 0.5 1 2 16 32 100 风速（m/s） 2.4 2.8 3.3 4.7 5.5 8.2 10m高度处风速：3.3+[（4.7-3.3）/（16-2）]*（10-2）=4.1 80m高度处风速：5.5+[（8.2-5.5）/（100-32）]*（80-32）=7.4 风压高度变化系数uz=7.4/4.1=1.8 脚手架风荷载体型系数us=1.2An/Aw=1.2*(1.5+1.2)*0.048/1.5*1.2=0.086 其中An为挡风面积，Aw为迎风面积。 则wk=0.7uzusw0=0.7*1.8*0.086*0.8=0.09Kpa 单根钢管立杆高度的确定 立杆所能承受的轴力 =46.388 KN（见表6） 由地面起或托架上的每段脚手架最大搭设高度按下式计算： ，其中 KA—与立杆截面有关的调整系数，当内外排立杆均采用两根钢管组合时，取KA=0.7；内外立杆均为单根时，KA=0.85。 最大允许搭设高度： 单根钢管允许搭设高度为42.6m。?脚手＜f=205Mpa（可） ＜l/150=8mm 大横杆 提升模板的大横杆采用双根截面，并在集中力两侧各15cm处设八字形钢管加劲，按简支梁计算： M=pl/4=12.4*0.3/4=0.93KN·m ＜f=205Mpa 立杆 （1）立杆的整体稳定性计算 因为第一层脚手架底部双根立杆受力最大，故对第一层立杆进行整体稳定性验算。 第一层上部28.5m为单管立杆，其折合步数n1=28.5/1.5=19步，下部双管立杆的高度为12m，折合步数n1，=12/1.5=8步。 ①求N值：每一步一个纵距