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缺水平杆 缺水平杆 分类 标题 事故原因分析（三） 施工现场管理不到位 模板支撑搭设不规范 钢管和扣件质量低劣 专项方案编制不合理 目前由于钢管、扣件生产及流通领域存在诸多问题，导致施工现场使用的钢管和扣件多为质量不合格产品，如钢管壁厚达不到规范要求，钢管的平直度较差, 一些钢管已明显弯曲等，致使模板支撑承载能力明显降低。 生产钢管、扣件的厂家较少，建筑工地的钢管、扣件多数是租用，虽然一直在进行整治，但要从源头有效治理尚有一定难度。 分类 标题 满堂脚手架定义为在纵、横方向，由不少于三排立杆并与水平杆、水平剪刀撑、竖向剪刀撑、扣件等构成的脚手架。该架体顶部作业层的施工荷载通过水平杆传递给立杆，顶部立杆呈偏心受压状态。 满堂支撑架定义为在纵、横方向，由不少于三排立杆并与水平杆、水平剪刀撑、竖向剪刀撑、扣件等构成的承力支架。该架体顶部的施工荷载通过可调托撑传给立杆，顶部立杆呈轴心受压状态。 分类 标题 满堂支撑架可分为普通型和加强型二种。 当架体沿外侧周边及内部纵、横向每隔5m～8m，设置由底至顶的连续竖向剪刀撑，在竖向剪刀撑顶部交点平面设置连续水平剪刀撑，且水平剪刀撑距架体底平面或相邻水平剪刀撑的间距不超过8m时，定义为普通型满堂支撑架； 当连续竖向剪刀撑的间距不大于5m，连续水平剪刀撑距架体底平面或相邻水平剪刀撑的间距不大于6m时，定义为加强型满堂支撑架。 分类 标题 当架体高度不超过8m且施工荷载不大时，扫地杆布置层可不设水平剪刀撑。 满堂脚手架的支撑布置方法同普通型满堂支撑架。 2、满堂脚手架和满堂支撑架的结构性能 支撑体系设置完善的满堂脚手架或满堂支撑架，在极限荷载作用下的可能破坏形式为： 以水平剪刀撑设置层为反弯点的沿较弱方向的架体大波整体失稳。 分类 标题 架体较大步距间立杆段的局部弯曲失稳 满堂支撑架有可能发生顶步距立杆段的局部弯曲失稳。 通常情况下，架体的极限承载力由架体大波整体失稳时的承载力值确定。当架体的步距过大时，其立杆段的稳定承载力可能低于整体失稳时的承载力。当满堂支撑架的顶步距过大或顶步距以上立杆悬伸长度过大，其立杆段的稳定承载力可能低于整体失稳时的承载力。 分类 标题 满堂脚手架和满堂支撑架的破坏形式和脚手架结构很相似，都是以某一水平刚度较大的支撑层做为反弯点，发生结构的大波失稳。因此，在计算方法上可以归为同一类。 分类 标题 满堂脚手架和满堂支撑架结构的破坏特点显示，剪刀撑体系及其布置决定了其对架体大波失稳的约束作用，从而将很大程度上影响到架体的极限承载力。分析表明：影响架体承载力的主要因素有： 立杆的纵、横向间距（立杆的横截面面积／立杆所支撑的工作面的面积 ） 竖向剪刀撑和水平剪刀撑的布置方式和数量 纵、横向水平杆的步距 架体上活荷载的加载方式。 分类 标题 3、满堂脚手架和满堂支撑架立杆稳定性的计算部位： 当满堂脚手架采用相同的步距、立杆纵距、立杆横距时，应计算底层立杆段； 当架体的步距、立杆纵距、立杆横距有变化时，除计算底层立杆段外，还必须对出现最大步距、最大立杆纵距、立杆横距等部位的立杆段进行验算； 当架体上有集中荷载作用时，尚应计算集中荷载作用范围内受力最大的立杆段； 满堂支撑架尚应计算顶层立杆段。 分类 标题 目前对高大满堂脚手架和满堂支撑架的研究尚少，对结构特性－特别是剪刀撑的数量及布置方式对结构承载力的影响认识不足，规范尚不能很好地总结归纳出不同架体立杆考虑整体稳定因素的计算长度系数的变化规律。 规范中对架体的计算公式适用范围： 满堂脚手架：立杆间距0.9~1.3m，架体高宽比≤2.0，结构跨数不少于4~5跨。 满堂支撑架：立杆间距0.4~1.2m，架体高宽比≤2.0~2.5，结构跨数不少于4~8跨。 此范围基本涵盖了结构施工的常用范围。如所使用架体不满足以上条件，应采取加大架体范围或设置与建筑结构刚性连接的方法。 满堂脚手架尚应计算支撑工作平台的纵、横向水平杆的抗弯以及水平杆与立杆间连接扣件的抗滑移能力。 分类 标题 满堂脚手架和满堂支撑架的构造 规范中给出了常用满堂脚手架和满堂支撑架的构造尺寸和相应的最大搭设高度。 限制条件： 1）最少跨数应符合本规范附录c的规定 2）脚手板自重标准值取0.35 kN/m2 3）地面粗糙度为B类，基本风压Ｗ0=0.35kN/m2 4）立杆间距不小于1.2m×1.2m，施工荷载标准值不小于3kN/m2时，立杆上应增设防滑扣件，防滑扣件应安装牢固，且顶紧立杆与水平杆连接的扣件 分类 标题 序号 步距 （m） 立杆间距 （m） 支架最大高宽比 下列施工荷载时最大 允许高度（m） 2 kN/m2 3 kN/m2 1 1.7～1.8 1.2×1.2 2 17 9 2 1.0×1.0 2 30 2