罗家2井天然气泄漏事故报告.ppt

开 钻　1999年11月12日 完 钻　2000年05月13日 完钻井深 3404 m 有效储层厚度 64.9m 孔 隙 度 6.5～22% 测试产量 63.2×104m3/d H2S含量 125.53g/m3 CO2含量 106.88g/m3 地层压力 40.454MPa 压力系数 1.27 罗家2井天然气泄漏流程示意图 　　这两次事故暴露出我们在“三高”气田勘探开发中，在安全生产的思想认识上、在工程技术服务能力上，在员工队伍的素质上还有差距。在今后的工作中，我们将全面落实科学发展观，始终坚持“安全发展”的指导原则，针对“三高”气田的安全勘探开发，依靠科技进步作支撑和保障，提高本质安全水平和事 故防范能力。 该井原设计?177.8mm油层套管后期射孔完井，由于?244.5mm套管的提前固井，为了封住嘉五大漏层， ?177.8mm套管被迫下在目的层以上的嘉一提前固井。后续作业，在?177.8mm油层套管内的钻进和完井作业时间长（该井2000年3月31日下?177.8mm套管固井，5月13日钻至3404m完钻，5月31日下?127mm尾管固井，并钻塞至人工井底3320m完井）达2个月，其中纯钻进和起下钻时间704h，又缺乏有效的保护措施，不可避免地对?177.8mm套管产生磨损。 三是完井方法的改变导致7″油层套管的磨损 　　在二次完井作业中先后试压30 MPa、试挤27 MPa、注水泥时挤压25 MPa，可能加剧套管的损伤。同时，还 可能存在套管外腐蚀的问题。 由于飞仙关组气层压力高（40.7MPa），漏失层承压能力低（19.82MPa），在套管破损，且破损位置在井内钻具下入深度之下，堵漏压井作业难以建立有效的液柱压力以平衡上窜的气层压力并切断气源，从而形成地下井喷的复杂局面。 四是试压和挤注可能加剧套管的损伤 （二）、罗家注1井固井质量差 为天然气泄漏至地面提供了通道 罗家注1井?139.7mm套管固井中，由于嘉五地层漏失严重，仅从地面分三次反注水泥66t，井深465m以下井段固井质量差，套管与井眼之间几乎无水泥。 在罗家2井发生地下井喷，天然气进入嘉五地层后，套管外环间客观上为天然气窜至地面提供了通道。再加上在凉高山～沙溪庙组有断层，导致天然气经断层上窜至地面。 套管破损 固井质 量差 浅表断层？ 层理、砂岩 嘉五1 漏层 （三）、井身结构被迫改变后 没有建议改用高品质厚壁套管 罗家2井?177.8mm油层套管，从井口到583.11m和2609.5m～3044.68m井段选用强度相对较高的壁厚11.51mm的套管，但（在井身结构被迫改变后）忽略了嘉五漏失层对套管的潜在影响，依然按设计在嘉五漏失层井段选用强度相对较低、壁厚10.36mm的套管。嘉五漏失层的?177.8mm套管成为最薄弱处，增加了先期损坏的可能性。 三、事故教训和认识 （一）对罗家寨气田的工程风险缺乏系统研究 罗家寨气田是各方面条件异常复杂的气田，不但高含H2S，中含CO2，且属高陡构造，地下漏层、断层多。在长期的工程施工作业中，对单一的井斜、井漏等工程难题，均开展了立项研究，并有较大进展。但在本次施工作业中，对暂闭时间近6年由预探井转为生产井、进行二次完井作业的地质和工程风险缺乏深入的分析和认识，对原钻井作业过程中存在的套管磨损、井身质量及罗注1井固井质量对它的影响等潜在危害认识不足，风险评估不充分；对工程安全隐患认识不够。 （二）对罗家注1井的固井质量控制不严 罗家注1井?139.7mm套管固井，基于充分利用嘉五漏失层特点和便于气田水回注的考虑，采取了“穿鞋戴帽”的简单固井方式。该井在钻进嘉五时漏失各种液体2044m3，清水静液面井深158m，嘉五(2138m～2223m)井底压力19.82MPa，由于漏失严重难以“穿鞋”，仅从地面分三次反注水泥66t。电测声幅解释，465m～2000m段固井质量差、几乎无水泥。在罗家2井发生地下井喷，天然气进入嘉五地层，因套管外环间封固不好，上窜至砂溪庙底部断层，进而窜出地面。 必须针对回注井的特点和影响，制定强制性技术标准和管理制度，从回注井的受注层位、井位、井身结构、管材质量、固井质量、管理制度等方面，按生产井标准严格控制。 此次事故的深刻教训： （三）对试、修施工工中出现井漏后缺乏深入细致的分析 出现井漏情况后，仅凭作业中的现状表现，认为是产层井漏，没有及时进行深入细致的分析。 井漏后，应当采取相应措施，找到井漏的真实原因。同时在井漏的情况下，更不应该下刮管器刮管。 针对暂闭时间长、探井转开发井、在生产套管内作业时间长的“三高”井，在施工作业前应进行特殊工程测井，准确了解井下情况，制定针对性的工程措施。