十预应力混凝土结构构件.pptVIP

广义空间曲线： 式中：?v 、?h ——按抛物线、圆弧曲线变化的空间曲线预应力筋在竖直向、水平向投影所形成抛物线、圆弧曲线的弯转角； Δ?v 、Δ?h ——广义空间曲线预应力筋在竖直向、水平向投影所形成分段曲线的弯转角增量。 10.2.4条文说明： 预应力筋与孔道壁之间的摩擦引起的预应力损失，包括沿孔道长度上局部位置偏移和曲线弯道摩擦影响两部分。本次修订根据国内工程经验，增加了按抛物线、圆曲线变化的空间曲线及可分段叠加的广义空间曲线θ弯转角的近似计算公式。 根据国内的试验研究资料及多项工程的实测数据，并参考国外规范的规定，补充了预埋塑料波纹管、无粘结预应力筋的摩擦影响系数。当有可靠的试验数据时，本规范表10.2.4所列系数值可根据实测数据确定。 10.2.5 混凝土收缩、徐变引起受拉区和受压区纵向预应力筋的预应力损失值?l5 、 ?l5′可按下列方法确定： 1 一般情况 先张法构件 （10.2.5-1） （10.2.5-2） 02规范 先张法 后张法 后张法构件 （10.2.5-3） （10.2.5-4） 式中：σpc 、σpc ′——受拉区、受压区预应力筋合力点处的混凝土法向压应力； f cu′——施加预应力时的混凝土立方体抗压强度； ρ、ρ′——受拉区、受压区预应力筋和普通钢筋的配筋率：对先张件， ；对后张法构件， ；对于对称配置预应力筋和普通钢筋的构件，配筋率ρ、ρ ′应按钢筋总截面面积的一半计算。 受拉区、受压区预应力筋合力点处的混凝土法向压应力σpc 、σpc ′ 应按本规范第10.1.5 条及第10.1.7 条的规定计算。此时，预应力损失值仅考虑混凝土预压前(第一批)的损失，其非预应力筋中的应力σl5 、σl5′值应取为零；σpc、σpc ′值不得大于0.5 f cu′；当σpc ′为拉应力时，公式(10.2.5-2)、(10.2.5-4)中的σpc ′应取零。计算混凝土法向应力σpc 、σpc ′时，可根据构件制作情况考虑自重的影响。 当结构处于年平均相对湿度低于40%的环境下， σl5 、σl5′值应增加30%。 2 重要的结构构件，当需要考虑与时间相关的混凝土收缩、徐变及预应力筋应力松弛预应力损失值时，可按本规范附录K 进行计算。 10.2.5条文说明： 根据国内对混凝土收缩、徐变的试验研究，应考虑预应力筋和钢筋配筋率对σl5 值的影响，其影响可通过构建的总配筋率 反映。在公式（10.2.5-1）至（10.2.5-4）中，分别给出先张法和后张法两类构件受拉区及受压区预应力筋处的混凝土收缩和徐变引起的预应力损失。公式反映了上述各项因素的影响，此计算方法比仅按预应力筋合力点处的混凝土法向预应力计算预应力损失的方法更为合理。此外，考虑到现浇后张预应力混凝土施加预应力的时间比28d龄期有所提前等因素，对上述收缩和徐变计算公式中的有关项在数值上作了调整。 调整的依据为：预加力时混凝土龄期，先张法取7d，后张法取14d；理论厚度均取200mm；相对湿度为40%~70%, 预加力后至使用荷载作用前延续的时间取1年的收缩应变和徐变系数终极值，并与附录K计算结果进行校核得出。 在附录K中，本次修订的混凝土收缩应变和徐变系数终极值，是根据欧洲规范EN 1992-2：《混凝土结构设计—第一部分：总原则和对建筑结构的规定》所提供的公式计算得出。混凝土收缩应变和徐变系数终极值是按周围空气相对湿度为40%~70%及70%~99%分别给出的。混凝土收缩和徐变引起的预应力损失简化公式是按周围空气相对湿度为40%~70%得出的，其用于相对湿度大于70%的情况是偏于安全的。对于泵送混凝土，其收缩和徐变引起的预应力损失值亦可根据实际情况采用其他可靠数据。 10.2.6 后张法构件的预应力筋采用分批张拉时，应考虑后批张拉预应力筋所产生的混凝土弹性压缩(或伸长)对于先批张拉预应力筋的影响，可将先批张拉预应力筋的张拉控制应力值σ con增加(或减小) αEσpci 。此处σpci为后批张拉预应力筋在先批张拉预应力筋重心处产生的混凝土法向应力。 10.2.7 预应力混凝土构件在各阶段的预应力损失值宜按表10.2.7 的规定进行组合。 以上两条与02规范相比无变化。 10.3 预应力混凝土构造规定 10.3.1 先张法预应力筋之间的净间距不宜小于其公称直径的2.5 倍和混凝土粗骨料最大粒径的1.25 倍，且应符合下列规定：预应力钢丝，不应小于15mm；三股钢