现浇砼连续箱梁门式钢管满堂支架设计指导资料.doc

现浇砼连续箱梁门式钢管满堂高支撑架 设计、施工指导意见 宁波绕城公路东段项目工程，共有现浇砼连续梁581联，其中主线桥352联，匝道桥229联。各联砼连续梁的施工方法，按设计要求：主线桥，采用逐孔支架现浇327联，整联支架现浇19联，挂篮悬臂浇筑6联；匝道桥229联，全部采用整联支架现浇。 本项目工程桥梁上部结构特点：桥梁高，一般在10m以上，最高达36m；曲线桥多；单幅为单箱多室，标准段为二室、三室，变宽段为四室、五室、六室，个别为十二室；桥位下的地貌，地质条件差；施工难度大，施工工期紧等。为确保工程施工安全，杜绝重大事故发生，本项目工程砼连续梁现浇支架，严禁使用扣件式钢管支撑架，应采用门式钢管、碗扣式钢管支撑架，膺架，移动模架（或移动支架）及其他钢结构承重支撑架。 根据各承包人的施工方案，很多采用HR可调重型门式钢管支撑架，为此根据有关安全法规、技术标准《建筑施工门式钢管脚手架技术规范》（JTJ128-2000）等要求，对现浇砼连续梁门式钢管满堂高支撑架（以下简称门式支架）的设计、施工提出如下指导意见。 门式支架设计（含地基处理方案） 1.1门式支架布置 按现浇箱梁单幅梁体纵向、横向设计断面图，初步确定门架纵距、门架横距布置。现以梁高1.8m，梁宽20.85m，跨径30m的单幅单箱三室为例，门架纵距选为100cm，在梁跨端部位加密为50cm。门架横距选为120cm，在中腹板、边腹板位置下（包括到内模支撑秆位置）及梁端，支架横距加密为60cm。（见附图一） 1.2一榀门架立杆稳定承载力[N]b [N]b=ΦAf 式中 A——门式立杆的毛截面积 A=2A1mm2 f——门架钢材的强度设计值，对Q235钢采用205N/mm2； Φ——门架立杆的稳定系数，按λ=Kh0/τ查表求得； K——调整系数，按支架高度选取，支架高度≦30m时，K 取1.13； τ——门架立杆换算截面回转半径，τ=√I/A1； I=I0+I1h1/h0 I——门架立杆换算截面惯性距； h0——门架高度； I0、A1——分别为门架立杆的毛截面惯性距与毛截面面积； h1、I1——分别为门架加强杆的高度及毛截面惯性距； 一榀HR可调重型门架稳定承载力，门架高度为190cm，支架高度≦30m时，其稳定承载力按上式计算结果：[N]b=86.75 KN 1.3支架整体稳定承载力[N] 当计（验）算支架整体稳定承载力时，门架立杆稳定承载力[N]=K1[N]b K1——降低系数，取K1=0.878 HR可调重型门架整体稳定承载力 [N]=86.75KN×0.878=76.17KN 单根立杆的承载力为38.085KN 1.4门架立杆的稳定计（验）算 （1）由于梁体在横断面上，梁体在中腹板及边腹板处为实体断面，中腹板和边腹板之间箱室为空腹断面，翼缘板处为实体板断面；在纵断面上，横梁部位为实体断面，横梁后长300cm为逐渐减厚的空腹断面，中间为空腹断面。同时，由于支架上的底模板、支承横梁、支承纵梁等刚度比较小，这样在箱梁施工过程中，在梁体各部位下的支架，受到轴力是不相等，在梁体实体断面下的门架立杆（梁体中腹板、边腹板、横梁等部位）轴力最大，箱室空腹板断面下的门架立杆轴力较次，翼缘板断面下的门架立杆轴力最小，为了防止发生个别部位下的支架立杆因轴力过大造成失稳，应对不同部位下的支架立杆进行立杆稳定计（验）算。 （2）门式支架立杆稳定计（验）算主要有两项：①底层门架立杆的稳定验算。一般情况下只计算轴力作用，在有下述情况之一时，应组合风载作用：门架的高度大于或等于30m；施工期间处于多风季节；工程位于风力作用显著的地区。②顶层门架立杆（柱）的稳定验算。当顶层门架之上装有可调顶托或调节杆（含可调节顶托）伸出高度大于400mm时，需进行这项验算。因此，在支架设计时，要求在实腹断面下的支架，应通过匹配不同高度门架层组合（同一层的门架，应采用同一高度门架）使顶层门架之上不装调节杆，且使可调顶托的伸出高≦400mm。 （3）作用于底层门架轴力N。 不组合风载时 N=1.2（N1+N2+N3）+1.4N4 式中：N1——钢筋砼自重 N2——模板（含支承横梁、纵梁）荷载 N3——门式支架自重 N4——施工荷载 1.2、1.4——永久荷载与可变荷载的分项数 组合风载时 N=1.2（N1+N2+N3）+0.85×1.4（N4+N风） 式中N风按JGJ128-2000等中有关公式计算 底层门架立杆稳定条件为N[N] （4）现以门架布置中的箱梁为例，进行底层门架立杆稳定验算（不组合风载）（详见附图2） 1.5箱室底板模板面板、模