450m-生铁高炉与锰铁高炉煤气量及发电量计算结果.docx

450m 生铁高炉与锰铁高炉煤气量及发电量计算结果一、450m 3生铁高炉1、2×450m 3高炉生铁产量Q ＝K × V×η×T式中： K——高炉座数V——高炉有效容积， m3η——高炉利用系数，t/m3. d（3.0-3.6之间与入炉品位有关）T ——高炉年工作天数，d生铁年产量为 2×450×3.2×350=1008000t2、煤气量生铁高炉煤气量与焦比、喷煤量、高炉利用系数有关，按照《钢铁企业燃气设计——煤气部分》给出的计算公式，有以下两种办法：① S=C×η×V ×Bt/24② S=（1.35-1.38）Q式中： V——高炉有效容积， m3η——高炉利用系数，t/m3. dBt ——焦炭煤气产率，Nm 3/t（焦炭为3300-3500、煤粉为2500-2700）C ——焦比, t/tQ——高炉鼓风机风量Nm 3/h经计算，当焦比在390kg 、煤比在140kg 时，吨铁煤气产率为1740Nm 3/t，一般生铁高炉煤气取1800——2000Nm 3/t左右。3、煤气量计算按经验1800Nm 3/t计算，则一座450m 3小时煤气产量为450×3.2×1800/24=108000 Nm3/h高炉自用45%左右，烧结及其他用5%左右，损失3%，实际剩余煤气47%，即50760 Nm3/h。生铁高炉煤气热值约为800大卡/Nm3 3生铁高炉煤气成分表450m 3高炉不同情况下煤气量 Nm3/h生铁高炉煤气的热值约为800大卡/Nm3，一吨高温高压蒸汽热值为600000大卡/t，一度电等价值为(0.1229Kcal)860大卡/kw.h。7000*4.18/3381.9*0.8*(3381.9-3051.5)/3600*1000=635kwh 5.4MPa(A)，480C 的蒸汽焓值：3381.9kJ/kg 0.97MPa(A)，300C 的蒸汽焓值：3051.5kJ/kg 煤转化为蒸汽的效率：0.8每小时的剩余总热量，16994.4 x 104kJ ，按照一般的换算关系，产生lkg 蒸汽需要的热值为3768.12kJ ，发电机和蒸汽量间的换算关系为，4.5kg 蒸汽可发1度电(巳扣除热损失) 。则剩余的煤气所具有的热值可发电。 16994.4 x104／（3768.12 x 4.5）=10220kw 〃h(考虑到锅炉效率、高炉煤气燃烧烟气和热损失带走的热量，大约1100 Nm 3高炉煤气生产1t 高压高温蒸汽，约4.5kg 蒸汽产生1kwh 电。)蒸汽量为46t/h，按锅炉与汽轮机、发电机配备来看，系统配10000kW 发电机组。450m 3高炉不同煤气量情况下的锅炉和发电机组选择 t/h二、450m 3锰铁高炉1、450m 3高炉锰铁产量Q ＝K × V×η×T式中： K——高炉座数V——高炉有效容积， m3η——高炉利用系数，t/m3. d（0.5-0.8）T ——高炉年工作天数，d锰铁年产量为 2×450×0.65×350=204750t2、煤气量生铁高炉煤气量与焦比、喷煤量、高炉利用系数有关，按照《钢铁企业燃气设计——煤气部分》给出的计算公式，有以下两种办法：① S=C×η×V ×Bt/24② S=（1.35-1.38）Q式中： V——高炉有效容积， m3η——高炉利用系数，t/m3. dBt ——焦炭煤气产率，Nm 3/t（焦炭为3300-3500、煤粉为2500-2700）C ——焦比, t/tQ——高炉鼓风机风量Nm 3/h经计算，当焦比在1320kg 、煤比在180kg 时，吨锰铁煤气产率为5100Nm 3/t，当焦比为1450 kg、煤比在120kg 时，吨锰铁煤气产率为5450Nm 3/t；设计一般考虑锰铁高炉煤气在5100——5500Nm 3/t范围。3、煤气量计算锰铁高炉煤气产量按5200Nm 3/t计算，则一座450m 3小时煤气产量为450×0.65×5200/24=63375Nm3/h高炉自用47%左右，烧结及其他用5%左右，实际剩余煤气430420Nm 3/h。锰铁高炉煤气热值约为1020大卡/Nm3锰铁高炉煤气成分表450m 3锰铁高炉不同情况下煤气量 Nm3/h按锰铁高炉煤气的热值计算，约900 Nm3锰铁高炉产生1t 高压高温蒸汽。每小时的剩余总热量，12970 x 104kJ ，按照一般的换算关系，产生lkg 蒸汽需要的热值为3768.12kJ ，发电机和蒸汽量间的换算关系为，4.5kg 蒸汽可发1度电(巳扣除热损失) 。则剩余的煤气所具有的热值可发电。 12970 x104／（3768.12 x 4.5）=7650kw 〃h按蒸汽量为33.8t/h，锅炉与汽轮机、发电机配备来看，系统配6000Kw 发电机组。8%，即450m 3锰铁高炉不同煤气量情况下的锅炉和发电机组选择 t/h实际