扣件式脚手架规范宣讲(h).ppt

《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）宣讲稿 主讲人：张有闻 哈尔滨工业大学 土木工程学院 一、规范修订的主要内容 修订了钢管的规格。取消φ51×3.0钢管；为符合《焊接钢管尺寸及单位长度重量》（GB/T 21835-2008），将原标准中φ48×3.5的脚手架用钢管改为φ48.3×3.6。 对钢管壁厚的下差限制更严格。将原规定壁厚下差为0.5mm改为0.36mm。当所用钢管的壁厚不符合规范规定时，可以按钢管的实际尺寸进行设计计算。 双管立杆脚手架的经济性不好，很少使用，本次修订中予以取消。 柔性连墙件的做法粗糙，可靠性差，不符合安全要求，本次修订中予以取消。 与建筑结构荷载规范的内容统一。将脚手架上作用的风荷载标准值的计算公式由：wk=０.７μz·μs·w0（w0取n=50的值） 修改为： wk=μz·μs·w0 （w0取n=10的值） 将荷载效应组合表中的可变荷载组合系数由0.85改为0.9。 荷载效应组合 将连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力N0由单排架取3kN改为2kN，双排架取5kN改为3kN ; 根据现场施工脚手架应采用密目式安全立网全封闭的安全管理规定，此次修订弱化了开敞式脚手架，对规范中常用脚手架的允许搭设高度重新进行了核算。 增加了悬挑脚手架挑梁结构及其锚固的构造和计算内容。 补充了与满堂脚手架和满堂支撑架相关的内容。包括结构体系、构造要求、荷载取值、设计计算等。规范中将此类支架体系划分为满堂脚手架（顶部荷载通过纵、横向水平杆传至立杆）和满堂支撑架（顶部荷载通过立杆顶端的可调顶撑传至立杆）二种体系。满堂支撑架根据剪刀撑的间距（5m）细分为普通型满堂支撑架和加强型满堂支撑架。 二、双排脚手架的结构性能及其规范修订内容 1、双排脚手架的结构性能 在作用极限荷载时，双排脚手架结构的可能破坏形式是以连墙件设置层为反弯点的脚手架平面外大波整体失稳或脚手架较大步距间立杆段的局部弯曲失稳二种形式。通常情况下，脚手架的破坏形式表现为前一种，其承载力由平面外大波整体失稳时的承载力值确定。但是，如果脚手架的步距过大（超过二米），立杆段的稳定承载力可能低于整体失稳时的承载力。 三、悬挑脚手架挑梁结构及其锚固 规范中推荐以双轴对称截面钢梁做悬挑梁结构。悬挑脚手架的搭设高度不超过20米。悬挑梁截面高度不应小于160mm。每个型钢悬挑梁外端宜设置钢丝绳或钢拉杆与上一层建筑结构斜拉结，钢丝绳、钢拉杆作为附加安全措施，在悬挑钢梁受力计算时不考虑其作用。悬挑梁尾端应有不少于二点和钢筋混凝土梁板结构拉结锚固。用于锚固型钢悬挑梁的U型钢筋拉环或锚固螺栓直径不宜小于16㎜。 挑梁结构及其锚固的验算内容：悬挑梁的强度；悬挑梁的挠度；当无有效支撑体系时悬挑梁的稳定性；悬挑梁锚固段压点处U型钢筋拉环或螺栓的强度；压点处楼板承受锚固负弯矩时的抗弯强度；悬挑梁前端支点下混凝土梁（板）的承载力。 四、满堂脚手架和满堂支撑架 满堂脚手架和满堂支撑架的破坏形式和脚手架结构很相似，都是以某一水平刚度较大的支撑层做为反弯点，发生结构的大波失稳。因此，在计算方法上可以归为同一类。 六、规范中的强制性条文 3.4.3 可调托撑抗压承载力设计值不应小于40 kN，支托板厚不应小于5㎜。 6.2.3 主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。 6.3.3 脚手架立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm（图6.3.3）。 3、满堂脚手架和满堂支撑架立杆稳定性的计算部位： 当满堂脚手架采用相同的步距、立杆纵距、立杆横距时，应计算底层立杆段； 当架体的步距、立杆纵距、立杆横距有变化时，除计算底层立杆段外，还必须对出现最大步距、最大立杆纵距、立杆横距等部位的立杆段进行验算； 当架体上有集中荷载作用时，尚应计算集中荷载作用范围内受力最大的立杆段； 满堂支撑架尚应计算顶层立杆段。 4、满堂脚手架和满堂支撑架的计算 满堂脚手架和满堂支撑架的设计承载力确定方法和双排脚手架完全相同。 满堂脚手架和满堂支撑架的计算方法和计算公式和双排脚手架基本相同。所不同的是满堂脚手架和满堂支撑架的施工荷载相对复杂，在立杆轴力计算时加以考虑，根据实际情况确定计算部位；此外，由于结构体系的不同，应根据结构布置方式查得相应的立杆段的计算长度系数μ和计算长度附加系数k。 以不组合风荷载为例，立杆稳定性的计算公式： 式中：φ—由考虑架体整体稳定因素的换算长细比λ0查表或由公式： 确定；