东南大学课件化工原理07.8解吸.ppt

（1）具体说明 决定整个吸收操作的经济性 N一定， L/V一定，X2越小，Y2越小。蓝 N一定， Y2 一定，X2越小， L/V越小。绿 Y2一定，L/V一定，X2越小， N越小。粉 吸收 由平衡关系为直线Y＝mX+b 对于脱吸，因推动力相反，则 前者适合分析吸收问题，后者适合理解记忆脱吸。均为“大推动力/小推动力” 2.6 其他吸收过程 高组成 L、V变化，用摩尔分数表示，数值积分 非等温 修正平衡线 多组分 图解法 选关键组分，其他各组分互不影响； 解析法 增加推动力 增加L，操作线上移 考虑脱吸能力 减小m，降温、高压或改性 考虑流动特性和扩散性能的影响 降低X2 与脱吸效果有关 减小阻力（提高传质系数） 新型填料，比表面积大 改变操作条件 气膜控制 提高气速；液膜控制 提高液速 温度不能过低，否则吸收剂粘度大，分子扩散系数减小 1）操作压力的选择 吸收压力高 　　优点: 提高吸收过程的推动力,减少了气体的体积流量,可以减小塔径; 　　缺点: 降低了吸收剂的选择性; 吸收塔的造价可能升高. 吸收压力低则相反. 一般应该从过程的经济性角度出发,必须兼顾吸收和解吸以及整个工艺的操作条件,选择合适的操作条件. 2）吸收温度的选择 对于物理吸收 ，吸收温度低: 优点： 溶质的溶解度增大,减少溶剂用量, 推动力增大,降低塔高度,减轻解吸塔的负荷. 缺点： 低于常温的操作会增加操作费用. 对于化学吸收， 吸收温度高 优点： 化学反应速度快; 缺点： 传质推动力降低. 一般情况下,常温下的吸收和解吸操作,过程的操作费用最低 3.并流吸收流程 气液并流的流程及其在“Y-X”图中的操作线　由于V（Y-Y2） = L（X1-X） 或 V（Y1-Y） = L（X-X2） 所以 (Y-Y2)/(X-X1 )= -L/V 或 (Y1-Y)/(X2-X )= -L/V 操作线斜率为 -L/V 过（X2，Y1) （X1，Y2)点 填料层高度仍为 H = HOGNOG= HOLNOL 只是　 NOG、NOL的表达式不同。 　　 平均推动力法 逆流 并流 “－”变成“＋”，推动力“最大/最小” 积分式NOG变为？ 并流吸收流程操作中，由于溶质浓度逐渐降低的气体与溶质浓度逐渐升高的液体相相接触， 塔中传质推动力自上而下逐渐减小，在塔底处推动力最小。由对数平均浓度差值判断，全塔平均推动力主要受推动力小一侧的值控制，因此，并流吸收操作的平均推动力小于同条件下逆流操作的平均推动力，气体净化程度不能很高, 但可以避免塔的液泛现象; 允许的气液流速变化范围较逆流操作为大; 一般用于快速化学反应的吸收。 例题 进气Y1＝0.01，出气 Y2＝0.005， X2＝0，L/V＝1.5 ；m=1.5 将逆流改为并流求Y2‘。（ 0.00568） 解：物料衡算。 NOG，逆＝NOG，并 4.吸收剂部分循环的吸收操作 对于一定的填料塔，当V、Y1、Y2、X2确定后，液相流率L越小，出塔液体溶质浓度X1越大，为此欲取得较大的X1值，在正常操作范围内，液相流率L要小。 当小流量的液体不能使填料表面充分润湿时，会降低有效的传质面积。为了解决这样的问题，可采用吸收剂部分循环的流程。　 (1) 流程液体通过塔内的真正流率为L’，吸收液自塔底流出后，部分作为产品，部分与浓度为X2的新鲜补充的吸收剂混合后进塔，混合后的进塔液的浓度为X2’。 设循环液量与新鲜补充液量之比为β，则　溶剂循环量 　  (2) 操作线的变化 原操作线：V（Y1-Y2） = L（X1-X2）对于同样的净化要求,Y1 ,Y2, X2, X1,V,L均不变,实际的塔内液相量为 吸收剂部分循环的吸收操作线为： 　　　　V（Y1-Y2） = （1+β）L（X1-X2’）　　　 液气比为:　　　　 　　　 操作线的斜率变大,但推动力变小（X2’变大了）。 (3) 对操作的影响 对于等温吸收,液相循环的结果造成了液相的返混,使得传质推动力下降,对吸收不利; 对非等温吸收, 部分溶剂循环使用,可以利用塔外冷却装置循环带出热量（指中部循环）,降低吸收温度（平衡线下移）,有可能增加吸收推动力.  4 .两段吸收及解吸流程 当溶质含量较高,又需要较高的净化度时,可以考虑使用两段吸收两段再生流程，保证全塔有合理的推动力分布。 吸收塔上段气相流量减少，吸收剂纯度高。吸收塔下端气相流量大，且中间进纯度不高的吸收剂。 所以上段塔径小，下段塔径大。但两段的液气比不变。 采用减压解吸法。 操作型计算例题 1．操作中的吸收塔，当其他操作条件不变，仅降低吸收剂入塔浓度，则吸收率将( )。A A．