xx特大桥主桥挂栏荷载试验.docx

xx特大桥主桥悬浇施工挂篮荷载试验及分析报告二○○六年三月xx特大桥主桥悬浇施工挂篮荷载试验及分析报告（90米＋2x160米＋90米预应力混凝土连续刚构桥）工作内容姓名正楷签字计算复核试验审核单位（签章）桥梁监控组时间2006.3目录1 怒江大桥设计施工概况32 挂篮结构计算的主要内容43 挂篮结构计算的主要结果53.1 工况1仅考虑挂篮自重作用计算结果63.2 工况2仅考虑挂篮活载作用计算结果83.3 工况3仅考虑挂篮1.2倍活载作用计算结果103.4 工况4考虑挂篮自重和活载作用计算结果123.5 工况5考虑挂篮自重和1.2倍活载作用计算结果143.6 挂篮结构计算主要结论164 挂篮静载试验184.1 施工挂篮静力荷载试验技术要求184.2 测试内容184.3 测试仪器184.4 荷载及加载程序184.5 测点布置194.6 测试结果处理204.7 理论计算与试验结果比较234.8 结论与建议235 挂篮主要设计图241 怒江大桥设计施工概况桥跨布置为：26×50mT形梁+90m+2×160m+90m连续刚构+8×50mT形梁。主桥采用90+2x160+90米四跨预应力混凝土连续刚构，27、28、29号主墩采用16根D2m钻孔灌注桩配承台基础，双薄壁空心墩；26、30号过渡墩采用10根D1.5m钻孔灌注桩配承台基础，薄壁空心墩。主桥为预应力混凝土连续刚构，跨径布置为90+2x160+90米，由三个160米T组成对称结构，主桥总长为500米。主桥按双向四车道设计，箱梁顶宽为22.5米，底宽为11.5米，箱梁为单箱单室断面。箱梁根部梁高为9.5米，跨中梁高为3.5米，腹板厚度分别为0.8米和0.6米，底板厚度由端部的0.3米按半立方抛物线变化至根部的1.1米。箱梁采用纵向、横向、竖向三向预应力结构，纵向预应力采用大吨位群锚体系，横向预应力采用扁锚体系，竖向预应力采用精轧螺纹粗钢筋锚固体系。主桥90m+2×160m+90m连续刚构采用挂篮对称悬臂浇筑施工。施工中挂篮及全部施工荷载重量不应超过最大悬臂浇筑梁段重量的0.5倍，并保证挂篮具有足够的安全度。挂篮最大承载力不得小于3500KN，挂篮自重、模板等施工荷载应控制在1400KN以下。箱梁对称悬臂浇筑施工时，必须对悬臂挠度严格进行控制，以保证各跨的合拢精度，因此要在挂篮安装前对挂篮进行结构受力分析，并在挂篮安装完毕后，进行预压测试，并记录预压时的弹性变形曲线，将理论计算值和实际测试值进行比较，确定挂篮设计的安全性。同时为施工提供理论和实施依据，尽可能消除非弹性变形，同时获得计算待浇梁段立模标高所必须的挂篮弹性变形参数。2 挂篮结构计算的主要内容大桥主桥采用悬浇施工，施工监测的六个过程为：（1）挂篮移动就位后；（2）浇筑箱梁砼前；（3）浇筑箱梁砼后；（4）张拉预应力束前；（5）张拉预应力束后；（6）挂篮移动前。根据上述施工过程考虑施工中1.2倍的动力冲击作用，确定挂篮计算工况如下：工况1：仅考虑挂篮自重100t。其中主桁36.5t、底篮22.3t、导轨8.4t、主桁其它配件2.8t、模板25.6t、模板其它配重4.4t。挂篮行走时，该工况挂篮前后支点反力位置发生变化，永久结构的分析考虑此变化对箱梁应力和变形的影响。工况2：仅考虑挂篮活载（悬浇最大梁段8号块重量267.5t），未考虑挂篮自重。浇筑箱梁砼时，该工况挂篮前后支点反力考虑加到箱梁，张拉预应力束时该反力拆除，永久结构的分析考虑此变化对箱梁应力和变形的影响。工况3：仅考虑挂篮1.2倍活载（悬浇最大梁段8号块重量267.5t的1.2倍即321t），未考虑挂篮自重。该工况为挂篮荷载试验的加载工况，实测该工况主桁应力、前后支点反力、前吊点变形和力的关系，验证挂篮的强度和刚度，为立模标高提供理论依据。工况4：考虑挂篮自重和挂篮活载（悬浇最大梁段8号块重量267.5t）。该工况为挂篮正常使用状态。工况5：考虑挂篮自重和挂篮1.2倍活载（悬浇最大梁段8号块重量267.5t的1.2倍即321t）。该工况为挂篮设计验算荷载，考虑动力冲击作用。3 挂篮结构计算的主要结果通过对施工挂篮的结构进行简化、离散，建立其有限元模型进行分析计算。施工挂篮静力结构分析采用桥梁结构平面有限元分析，将结构简化平面梁单元进行分析，挂篮结构节点总数8个，单元总数10个，1-8号单元为挂篮主桁结构，9号单元为吊带，10号单元为底模纵梁。怒江大桥悬浇施工挂篮总体布置见图3.1，大桥悬浇施工挂篮结构计算力学模型见图3.2。单位：cm图3.1 大桥悬浇施工挂篮总体布置图3.2 大桥悬浇施工挂篮结构计算力学模型3.1 工况1仅考虑挂篮自重作用计算结果工况1：仅考虑挂篮自重100t。======================