港口装备的发展现状与展望-2014年案例实例.pptx

港口装备的发展现状与展望(3);造船门式起重机;（3）散装集装箱门式倾转机;（4）港口滚装连接桥 ;（5）登船桥;储油罐、输油管道 装卸臂（输油臂，最大生产率7000m3/h ） 大连港机械厂;（7）溢油应急设备;6、港口工程设施;（2）港口防风网;（3）港口筒仓;（4）水运工程钢结构;汇报提纲;二、港口装备几个设计问题;悬臂有效工作长度点以外区段预拱度的计算 对于主梁跨中和有效工作悬臂端范围内的预拱度，通过上述抛物线和正弦曲线法，可以方便的计算出来。 而对于悬臂有效工作长度点以外区段，一般设计手册或规范均没有规定和推荐算法，这给设计者带来很多不便。;主梁腹板下料拱度曲线的设计计算 主梁预拱度是指起重机安装后主梁的拱度曲线。 目前设计图纸中一般只给出主梁的预拱度曲线，而对制造过程中主梁腹板的下料拱度曲线则不予提供。腹板下料拱度一般由各个生产厂家根据经验自己确定。 建议设计时图纸上应同时标明主梁预拱度曲线和主梁腹板的下料拱度曲线，便于制造和验收。尤其对于单件生产的港机产品，更应如此。 主梁预拱度主要与起重机自重载荷引起的变形、主梁焊接变形和腹板下料拱度有关，按下式计算。 FC=fS ＋ fG＋ fW 或 fS=fC－ fG－ fW 式中 fS——起重机主梁腹板下料时应保证的上拱度（mm）； fC——起重机制造安装后主梁应保证的预拱度（mm）； fG——起重机除移动载荷以外的自重载荷引起的主梁变形（mm），可根据有限元计算结果得到； fW——主梁焊接焊缝收缩导致的主梁下挠变形（mm）。不同的焊接方法，焊缝收缩量不同，可以根据经验公式计算。;双悬臂门式起重机主梁拱度曲线;;2、偏轨主梁主腹板T型钢与焊接小车轨道;3、门式起重机主梁水平刚度及小车无轮缘车轮应用;RMG小车防跑偏设计 设计者对起重机的大车跑偏问题关注得比较多，各种机械的、电气的解决方法也很多。而实际上RMG小车跑偏啃轨问题同样突出。 当起重机带悬臂时，主梁多采用偏轨梁，40英尺集装箱要通过门腿，所以小车轨距较大，一般大于15m；即使起重机不带悬臂，小车轨距仍然比一般通用门式起重机大得多，一般为7m左右。所以RMG小车运行机构???般很少采用集中驱动，多采用四角独立驱动方式。 为防止因小车轨距较大或大跨距起重机主梁受力后变形而引起的高速小车跑偏和啃轨问题，起重小车一般都增设防跑偏导向水平轮。 RMG早期小车水平轮多采用四角安装方式。 近几年小车水平轮改为单侧轨道安装，车轮采用无轮缘车轮，或带水平轮侧车轮采用双轮缘车轮，以达到更好的防跑偏和适应主梁水平变形的效果。 ;4、起重机变频调速问题;序号;5、四卷筒轻型轮胎式集装箱门式起重机（轻型RTG）四卷筒轻型轨道式集装箱门式起重机（轻型RMG）;起重机的四卷筒驱动系统由两套“一拖二”驱动装置和钢丝绳缠绕系统组成。 两套“一拖二”驱动装置分别安装在起重机龙门架的两侧下横梁上。 由于起重小车上没有起升机构和小车运行机构，使小车自重大大降低，进而使整机自重大大降低，仅为同类RMG自重的一半多，价格低廉，轮压低，码头基础投资省。;（1）斜拉杆设计 两端铰接与刚接问题 无损探伤 （2）单臂架门座起重机臂架头部钢丝绳中心距控制 （3）门座起重机吊重走水平问题 （4）水运工程钢结构模块化设计 …… ;起升机构液压系统动态特性仿真研究 国外集装箱跨运车的发展现状与技术分析 Q25型港口牵引车 港口牵引车动力及传动系统技术分析 全挂牵引车研制中的关键技术分析 工业车辆驱动桥结构型式综述 牵引车非动力转向梯形机构的优化设计 HST在流动机械传动系统上的应用 大型装卸桥总体结构的有限元分析 有限元数据后处理程序的开发研制 新型埋刮板式筒仓清仓机 波状挡边胶带输送技术在连续卸船机上的应用分析 日本波形挡边带式卸船机的技术分析;双摆动臂架式连续卸船机总体结构主参数的优化计算 800t/h波状挡边带式卸船机关键技术 国内外波状挡边带式输送机在连续卸船机上的应用 散货中试线建设的几点浅见 散货物料循环试验台的研制 港口散货装卸与输送机械机型开发循环试验系统 连续卸船机主参数优化设计软件CUMPO 波状挡边带式卸船机上挡边机驱动与拉紧装置的选型与匹配分析 国外波状挡边带式卸船机的技术分析 连续卸船机中波状挡边带式输送机的设计分析 国内外波状挡边带式卸船机的发展概况与技术分析 800t/h波状挡边带式卸船机研制 新型清漂除淤多功能保洁船的研制 多功能轨道式集装箱门式起重机 轨道式集装箱门式起重机电气控制系统研究;轨道式集装箱门式起重机门架结构形式的研究 轨道式集装箱门式起重机的技术分析 大跨距门式起重机小车脱轨问题的分析及其改造 烟台港客滚运输发展前景 防冻液在港口流动机械设备管理中的应用 基于有限元法的桥式类型起重机主梁挠度分析