电厂600MW机组基建可借鉴问题缺陷汇总.doc

同类电厂可借鉴问题、缺陷汇总 工程部、生产准备部 锅 炉 专 业 序号 缺陷名称 缺陷现象 缺陷原因 处理方法 缺陷 类别 责任 部门 1 锅炉消防水未设计至炉顶 一期工程中，锅炉消防水设计至燃烧器上部平台。在机组安全性评价检查中，专家提出需将消防水设计至炉顶，后经委托其他单位进行安装。 华北电力设计院按照设计标准为封闭的主厂房需将消防水设计至炉顶，而未封闭的锅炉厂房未做具体要求，只是按照设计至燃烧器平台设计。与机组安全性评价专家的要求不同。 通过与工程部人员共同讨论，由工程部提出为业主在锅炉消防水设计上的单独要求，需将消防水设计至锅炉顶层，交由设计院在设计上考虑将锅炉消防水设计至炉顶。由于锅炉厂房较高，因此在37.4米位置增加一消防水泵，满足消防水压头要求。 设计 工程部 2 锅炉过热器、再热器各集箱手孔易漏泄 一期工程中，锅炉各受热面集箱手孔为内置式手孔，此种手孔因制造、安装难度较大，且其结构特点易造成运行中漏泄，并在实际运行中发生部分手孔漏泄。为解决此问题，机组C级检修中进行改造，将手孔由内置式改为外置式，但由于焊接、热处理工艺受现场施工影响，易造成现场焊接缺陷。 上海锅炉的内置式水孔在设计上是没有问题的，只是因过热器各集箱筒壁较厚，在手孔焊接时极易产生焊接应力，如稍处理不当，则为后期的实际运行中造成安全隐患。 通过与工程部人员共同讨论，向上海锅炉厂提出此问题，并由上海锅炉厂对二期锅炉受热面各集箱手孔形式上进行改进，改为外置式检查孔，由于检查孔采用的管径较小，封头也较小，尺寸为Φ45×10，因此大大降低了焊接难度及焊接产生的内应力，解决了此问题 安装 工程部 3 锅炉后烟井前墙过热器悬吊管断裂 一期工程中，由于锅炉后烟井前墙过热器上部悬吊管高度为13.49米以上，在运行时发生管子振动剧烈而导致管子根部裂纹直至发生管子断裂爆管 由于后烟井前包墙管管系过长（约13.5米）且中间没有固定点，风机启动后由于风量的影响造成管系横向高频震动，且振幅较大。又由于前包墻拉稀光管与鳍片管、拉稀管与前包墻上联箱之间为抵抗振动死点，此部位为管系振动的应力集中点，管子的高频震动对在应力集中点产生较大的高频交变应力，导致该部位因震动产生裂纹。 通过与工程部人员共同讨论，向上海锅炉厂提出此问题，将二期此管子加装两道横向固定管夹，以增加管子的刚性从而防止管子震动过大发生断裂。另外，在管子底部与鳍片连接处采用光滑圆角过渡，从而减少结构应力。在与鳍片连接下部位采用止裂孔，以防止鳍片开裂造成管子裂纹。从上述几项措施，避免了悬吊管断裂的问题。 设计 安装 工程部 4 锅炉水冷壁鳍片采用双面焊接 沧东公司二期两台机组在上海锅炉厂设计时，水冷壁采用了单面坡口焊接方式。此种焊接方式极易产生水壁鳍片因焊接强度不足，造成鳍片撕裂连带管子爆破现象。国华盘山、太仓、绥中、三河、一热都因为水冷壁鳍片单面焊发生过爆破事故 通过与工程部人员共同讨论，提出将单面焊接改为双面焊接。这样，即使在坡口间隙及角度无法保证时，也可用双面焊接保证焊接质量，因而避免了单面焊接带来的强度不足导致损坏的情况。 安装 工程部 5 末级过热器氧化皮 在上世纪60至70年代，国外就将蒸汽通流部件表面氧化层的形成与剥离作为重点进行过研究，结果认为蒸汽通流部件表面氧化层的形成与剥离主要是由运行工况变化及通流部件的选材等方面因素所决定的。但由于此问题涉及设计选材、机组运行等多种因素，目前难以全面解决。在我国火力发电厂亦曾发生过许多大机组过热器、再热器管堵塞爆管、主汽门卡涩和汽轮机部件的固体颗粒侵蚀问题，造成了机组可用率降低和经济损失。国内扬州第二发电有限责任公司一期工程两台600MW机组，配置锅炉为亚临界、前后墙对冲自然循环锅炉，分别于1998年和1999年投入商业运行。在商业运行20000h后，便开始在二级过热器处出现爆管现象，爆管外观及检测的结果表明过热器爆管主要原因是管内氧化皮脱落导致受热面发生堵塞，已较为严重的影响了机组安全健康稳定运行 过热蒸汽管道制造加工过程中氧化膜的形成是在570℃以上的高温制造条件下，由空气中的氧和金属结合形成的。该氧化膜分三层，由钢表面起向外依次为FeO﹑Fe3O4﹑Fe2O3。试验表明：与金属基体相连的FeO层结构疏松，晶格缺陷多，当温度低于570℃时结构不稳定，容易脱落，或在半脱落层部位发生腐蚀。因此，在新锅炉投产前，一定要对锅炉进行酸洗，全部去除制造加工时形成的易脱落氧化层，然后重新钝化，以利在机组运行时形成良好的氧化层。同时，在基建调试期间也可以考虑对过热器和再热器管道进行加氧吹扫，将易脱落的氧化层颗粒冲掉的同时加速形成坚固的氧化层，否则，在投运后会产生严重的氧化皮问题。 加强壁温监测，提高抗氧化皮的预警能力：我们通过与国华技术中心