第七章东方人直丝弓矫治器的开发.doc

第七章东方人直丝弓矫治器的开发 作者在分析了1984年研制的面向日本人的直丝弓矫治器的临床矫治? 一、OPA-K的开发理论 无论任何矫治器．在其设计制作过程中．都应蕴含着制作者相应的思想。作者认为．应该让临床使用者充分了解其设计思想。0PA-K的研制理论是在1 984年开发的面向日本人的直丝弓矫治器的临床实践基础上重新建立的。它包括： ●这一理论不是设计者主观建立的，而是在日本人正常数据的基础上客观形成的。 ●由于采用直接粘接技术．因此不必考虑带环技术中由于带环厚度所造成的前牙转矩丧失。 ●由于病例情况不同．因此在托槽的设计中未融入抗倾斜、抗扭转及过矫正的角度。 ●根据日本人正常的牙弓形态特征，设计出托槽底板的厚度。 ●在矫治的后期，按照方丝弓矫治器特有的原则．使用与托槽槽沟间余隙极小的完成弓丝．从而可以充分发挥直丝弓矫治器设计的最大效能。 ●除去临床上必要的考虑之外，此矫治器的设计并非仅仅反映某种特定的矫治理论．而具有能在各种治疗系统中活用的特性。 二、轴倾角(倾斜度) 针对临床问题较多的角度，我们不必太过分强调(图7-1)。 图7-1 OPA-K的角度(倾斜度) ●前牙部和尖牙是根据日本人正常数据，形成的自然角度。 ●白种人的磨牙部角度近中倾斜相当明显，但是考虑到蒙古人种所特有的颌骨、颜面结构及错畸形，为了不促使支抗丢失，设计的倾斜度较小。 ●特别需引起注意的是促使上颌第二磨牙有少许远中倾斜。这是由于大多数正常才合中．上颌第二磨牙有轻度远中倾斜，另外如果要使上颌第二磨牙近中倾斜，在弓丝上若不弯制适当的弯曲，很易产生上下第二恒磨牙的干扰。 三、颊舌向倾斜(转矩) 基本是以日本人正常牙数据为准而确定的。但在临床上应注意以下几个问题(图7-2) 图7-2 OPA-K托槽转矩 ●前牙部的转矩角度是以日本人正常数据为准设计的．实践中感到：这数值大小是比较合适的。 ●上下颌尖牙改为接近原值，却为负的颊／唇，舌向倾斜度．这样尖牙与双尖牙的连续性更好。在旧的矫正器中．为了较容易地使牙根包容在齿槽基骨上，要稍稍减小负的颊／唇、舌向倾斜度．在齿槽基底较窄的情况下．应该用与齿槽基底相适应的弓形．试图改变转矩是不妥当的。 ●为了避免由于牙弓扩大倾向所带来的上磨牙转矩量的不同及平衡侧的干扰．特别强调上磨牙的转矩量。 ●为了防止下颌第二磨牙舌侧倾斜的倾向．需减小其转矩量。 四、凸度 过去的直丝弓矫治器(图7-3)，以托槽底板最薄的磨牙颊侧为切点，作平行于Embrasure Line(即连接各牙间接触点最唇或颊侧的假想曲线)的曲线．托槽底板的厚薄度是由唇或颊侧最突点到这一曲线的距离来决定的。根据这规定．托槽底板图在前部不突出的牙上要做的很厚。另外Embrasure Line是如何平均化的．尚无一个固定标准。作者在新开发的直丝弓矫治器中．根据前章所介绍的顺序，通过确定最接近牙弓的曲线，以尽可能减小托槽底板的厚度。 ●通过数学公式计算出既能满足托槽制作的必要条件，且托槽底板厚度尽可能最小．又能符合大多数日本人牙弓形态的弓形曲线。 ●测量每个牙的FA点到这一曲线的距离，并以此距离为基准，确定理论上各牙的突出度。 ●测量结果说明．与白种人所用的直丝弓托槽相比，所有底板厚度减小．临床上有许多优点和方便。 ●但是，由于上下第二双尖牙与第一磨牙的颊舌向厚度的差异比白种人大， 因此第二双尖牙托槽底板较厚。 图7-3 弓形与托槽厚度的比较 图7—4 下颌前牙用托槽的厚度比较 左:原来的直丝弓托槽 右:OPA-K托槽 图7-5a 0.46mm(0.018英寸)的OPA-K 图7-5b 0.46mm(0.018英寸)前牙陶瓷托槽 图7-6a 0.56mm(0.022英寸)的OPA-K 图7-6b 0.56mm(0.022英寸)前牙陶瓷托槽 图7-5a，b显示了在0.018×0.025英寸的托槽系统中，托槽底板厚度普遍减小的OPA-K中最大尺寸弓丝放入时的状态。其中图7-5b是0.46×0.64mm(0.018×0.025英寸)的托槽系统中上下6个前牙用陶瓷托槽的情况。图7-6a，b为0.56×0.71mm(0.022×0.028英寸)托槽系统的矫治器，陶瓷托槽由于易磨损、折断．因此较金属托槽底板要厚些，临床上没有问题，必要时需调整弓她的形状．