各向异性低渗透油藏整体压裂后的压力计算单元.pdf.pdf

第31 卷 第6 期 新 疆 石 油 地 质 Vol． 31，No．6 第31 卷 第6 期 程远方，等：各向异性低渗透油藏整体压裂后的压力计算单元 2010 年12 月 XINJIANG PETROLEUM GEOLOGY Dec． 2010 文章编号：1001－3873 （2010）06－0607－03 各向异性低渗透油藏整体压裂后的压力计算单元 程远方 （中国石油大学 石油工程学院，山东 东营 257061） 摘 要：基于广义达西定律建立了各向异性低渗透油藏油水两相渗流方程，模拟研究了储集层各向异性对整体压裂 后压力计算单元选取的影响，研究发现常规单元选取方法误差较大。在考虑渗透率各向异性及人工裂缝任意转角等 因素的基础上，提出了五点、九点、反九点井网整体压裂后压力计算单元的选取方法，模拟表明，计算单元选取合理， 单元内重点分析井计算精度高，为指导复杂的各向异性低渗透油藏整体压裂措施提供了重要的理论依据。 关键词：低渗透油藏；各向异性；压裂；计算单元；模拟 中图分类号：TE331 文献标识码：A 常规低渗油藏整体压裂开发指标计算模型，主要 透率坐标系间存在夹角时，需将局部坐标系下渗透率 研究人工裂缝方位与井排夹角是0°及45°时模拟油 主轴分量转换到整体坐标系下统一运算。对于二维问 [1-3] 藏渗透率主轴与井排方向平行条件下的开发指标 。 题，不妨假设整体坐标轴与局部坐标轴之间的夹角为 而对于矿场实际压裂施工来说，水力裂缝延展方位受 θ （即局部坐标系逆时针旋转360-θ 角得到整体坐标 储集层最小水平地应力控制，与井排方位可能存在任 系），则整体坐标系渗透率分量（K 、K 、K ）与局部坐 x y xy [4，5] 意夹角 ；同时实际储集层渗透率呈现复杂的各向异 标系渗透率主轴分量（K 、K ）的换算关系如下： x y 性，此时若采用常规模型优化压力计算单元会产生显 θ 2 2 θ θ θ cos （360-θ） sin （360-θ） θ θ K θ 2 2 θ 著误差。为了更好地指导低渗油藏整体压裂开发，笔 x θ