卡鲁塞尔氧化沟计算.doc

3.5卡鲁塞尔氧化沟计算 3.5.1设计参数 1、设计依照下列规范 6.6.27 进水和回流污泥点宜设在缺氧区首端，出水点宜设在充氧器后的好氧区。氧化沟的超高与选用的曝气设备类型有关，当采用转刷、转碟时， 宜为0.5m；当采用竖轴表曝机时，宜为0.6～0.8m，其设备平台宜高出设计水面0.8～1.2m。 6.6.28 氧化沟的有效水深与曝气、混合和推流设备的性能有关，宜采用3.5~4.5m。 6.6.29 根据氧化沟渠宽度，弯道处可设置一道或多道导流墙；氧化沟的隔流墙和导流墙宜高出设计水位0.2～0.3m。 6.6.30 曝气转刷、转碟宜安装在沟渠直线段的适当位置，曝气转碟也可安装在沟渠的弯道上，竖轴表曝机应安装在沟渠的端部。 6.6.32 氧化沟内的平均流速宜大于0.25m∕s。 2、设计流量Q=20×(不考虑变化系数) 3、设计进水水质BOD5浓度为S0=250mg/l，Ts浓度为X0=3000mg/l VSS=210mg/l，TN=35mg/L，N H3-N=25mg/l 碱度SALK=250mg/l，最低的水温T=7.1 ℃，最高的水温T=28.7℃ 平均水温T=18.2℃ 4、设计出水水质，BO D5浓度Se=20mg/l，Ts浓度Xe=20mg/l，N H4-N=8mg/l，TN=20mg/l 5、活性污泥浓度即混合液悬浮固体的浓度MLSS=4000mg/l， 混合液挥发性悬浮固体 的浓度MLVSS XV=2800mg/l； 污泥泥龄θc =30d，异养微生物的产率系数Y=0.6kgVSS/kg BO D5。 20℃时脱硝率为qdn=0.035Kg（还原的N -N）/（kgMLSS·d） 3.5.2设计计算 1、氧化沟的容积计算 （1）好氧区容积V1，采用动力学计算方法 式中—微生物的净增值量，为表现产率 S—氧化沟出水溶解性BOD5浓度。为了保证沉淀池出水BOD5浓度Se≤20mg/l必须控制氧化沟出水所含溶解性的BO D5浓度S2，因为沉淀池出水的VSS也是构成BO D5浓度的一个组成部分。 所以S=Se－S1 式中 S1—沉淀池出水中的VSS所构成的BOD5浓度 =13.58mg/l —衰减系数（）20℃的数值为0.04~0.075，取0.05依据《室外排水规范》GB50014-2006 6.6.12衰减系数值应以当地冬季和夏季的污水温度进行修正，并按下列公式计算： 式中 —T℃时的衰减系数() —20℃时的衰减系数（） T—设计温度（℃） —温度系数采用1.02~1.06，本设计采用1.04 设计温度取18.2℃ ∴ =0.046 ∴ =131586 （2）好氧区的停留时间 脱氮 污泥产生量 =12281kg/d 需氧化的氨氮量 氧化沟产生的剩余污泥中含氮率为12.4%。则利用生物合成的总氮量为： 需要氧化的量 ∴ 脱氮量 =35-20-7.61 =7.39mg/l 碱度平衡 由《室外排水规范》6.6.17.4好氧区剩余总碱度宜大于70名国/了（以计），进水碱度不能满足上述要求时，应采取增加碱度的措施。 每氧化1mg需要消耗7.14mg碱度，每氧化1mg BO D5产生0.1mg的碱度，每还原1mg产生3.57mg碱度。 原水的碱度资料中未知，但假设城市一般污水中的监督为250mg/l（以计） ∴剩余碱度 =250-138.44+26.38+24.36 =162.3mg/l 〉70mg/l ∴硝化和反硝化反应能够正常进行。 脱氮所需的容积 脱硝率 最冷1月份的平均气温7.1℃ ∴ =0.035×0.37 =0.013（kg（还原的）/kgMLVSS ∴ =40604 脱氮水力停留时间 （3）氧化沟的总容积V及停留时间t 校核污泥负荷