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老区X9—D3—119井工作制度调整效果分析 　　摘 要：通过对油井在生产过程中的压裂、补孔后，根据产量的变化及时调整油井的工作参数；单井上增产措施的有效期后产量下降，调小油井工作参数；合理匹配油井参数，使油井在长冲程小冲次的状态下安全运行；在检泵作业时，调整泵径加裝油管锚扶正器等措施延长油井的有效运转时率，保持合理的工作制度，从而达到最佳经济效益。 　　关键词：压裂 补孔 调参 井下措施 延长时率 　　目前油井的有效时率很低，通过对油井压裂、补孔后，根据产量的变化调整油井的工作参数；单井上增产措施在一定的有效期后产量下降，再调小油井工作参数；在检泵方案及设计的优化和配套，有效延长检泵周期，提高其周围注水井水量，使具有压裂、补孔条件、又有上产措施的井，增油效果良好. 　　一、油井基本概况 　　X9-D3-119井是油区的一口调整油井，该井于1990年9月15投产转抽。投产初期日产液34t日产油25t含水26.0%流压4.14Mpa。工作参数：泵径∮56mm冲程2.5m冲次6次/分机型CYJ5-2.5-26B。该井于1995年9月压裂，1997年4月补孔。目前，日产液53t日产油9t含水82.8%流压2.78Mpa。 　　二、油井开采过程中工作制度变化调整 　　1.初期阶段参数 　　X9-D3-119井于1990年11月投产转抽，有两口水井与其连通，分别是水井X9-D3 -120井和水井X9-2-121井，两口水井于1991年4月相继转注，初期都为笼统注水，没有分层注水.其工作制度： 泵径∮56mm，冲程2.5m，冲次6次/分，沉没度478m，泵效64%，功图反映正常，上载荷48.6kN，下载荷14.1 kN。所以初期参数还能满足其生产需要。 　　X9-D3-119井周围有6口油井，这些油井相继转抽后出现了注采不平衡。由于注采不平衡，不能充分注水的矛盾日益突出.X9-D3-119井产量流压都下降较快，至1994年4月，日产液23t日产油10t含水38.6%流压2.43Mpa。这时从功图反映该井供液不足：上载荷由38.6kN，下降到29.7kN，下降了8.9 kN下载荷由14.1 kN下降到12.1 kN下降了2.0KN，但这时沉没度在110m，泵效仍达47%。但是，随着产量完成的紧张，考虑成本因素，我们决定对X9-D3-119井进行采取措施，达到上产的目的。在预计方案确定后，对该井的各方面资料加以收集整理分析。尽可能的针对该井的层位关系进行细化的基础上加以论证，达到最佳的压裂效果。 　　2.压裂增产阶段工作参数的调整 　　2.1 为了保证压裂效果，确实提高该井的产量，在压裂前，我们除了认真做好压裂方案外，积极做好X9-D3-119压前的培养工作。首先，在注采结构上体现的注采不平衡的情况下，经过分析总结，找出切实可行的解决办法，决定调整该井的注水量，在1995年4月，对X9-丁3-120井的全井配注进行调整，配注由50m3/d到100m3/d，实注由51 m3/d到93 m3/d。起到了临时缓解注采不平衡的矛盾，稳注该井流压。X9-D3-119井的几个层与水井X9-D3-120井连通好，增加了另一条解决途径，故于1995年5月，决定先对这口水井压裂，然后再压X9-D3-119井.同时为满足该井的生产需要，决定压后同时换大泵径，由∮56mm换成∮70mm管式泵，冲次由6次/分上调到9次/分。 　　2.2 压裂后调大参数 　　X9-D3-119井由于压后效果非常好，对工作制度的参数进行了及时调整，调大该井参数后，日产液上升了27t日产油上升了19t，含水下降了5.9百分点，流压3.14MPa，功图由压前的供液不足变为正常，通过该井工作制度的调整，有力地保证了压裂实施效果。X9-D3-119井压裂前后数据对比：日产液（t/d）压前17压后44日产油（t/d）10压后29含水（%）38.6压后32.7流压（Mpa）2.43压后2.43工作参数：泵径56 压后56冲程2.5压后2.5冲次6压后9。差值日产液（t/d）+27 日产（t/d）+19含水（%）+5.9流压（Mpa）+0.17 　　3.补孔阶段工作参数的变化 　　3.1X9-D3-119井压裂后，效果稳产到96年10月，日产液41 t日产油16 t含水62.7%流压2.48Mpa。 　　3.2从沉积相带上看X9-丁3-119井的PI212、PI331-332处于河道砂带，砂岩厚度分别为2.1m、6.2m，有效厚分别为1.2m、4.2m，砂体发育较好，且未动用。为了挖潜剩余油，于1997年4月先对该区块水井X9-D3-120井进行了补孔，使该区块葡I组地层压力上升之后对X9-D3-119井的葡I212、葡I331-332进行了补孔。 　　3.3为了