土压力计算与挡土墙设计-最终版.pptVIP

方法二 以假象墙背和岩石坡面之间的楔形土体为研究对象 土楔体总重 W=1/2*12*(tan(20.56)+tan(90-65))*12*18=1090.33 Ea与竖向夹角=90-20.56-35=34.44 R与竖向夹角=90-17.5-25=47.5 W/sin(180-34.44-47.5)=Ea/sin47.5 Ea=812 可见与规范计算公式结果相等 当Θ=45时45+φ/2=62.5, 如果按规范理解则应该采用附录L计算，前面已经计算过Ea=607.45 第一破裂角27.95 第一破裂角 Θ45+φ/2 此时再按假想墙背和岩石坡面之间的楔形体为研究对象 W=1/2*12*(tan(20.56)+tan(90-45))*12*18=1782.1 Ea与竖向夹角=90-20.56-35=34.44 R与竖向夹角=90-17.5-45=27.5 W/sin(180-34.44-27.5)=Ea/sin27.5 Ea=932.5 932.5/607.45-1=53.5% 按有限填土来计算 α=90-arctan4.5/12=90-20.56=69.44 填土与假想墙背的内摩擦角为35，填土与岩石坡面的内摩擦角17.5 ，θ=45,β=0 带入6.7.3-2 Ka=0.7196 Ea=1/2*18*12^2*0.7196=932.6 当稳定岩石坡面与水平面的夹角大于90-库伦第一破裂角（即形不成第一破裂面），而小于45+φ/2时，按规范理解采用附录L的计算结果将小很多, 个人观点此时应该采用有限填土计算公式。如果稳定岩石坡面与水平面的夹角小于90-库伦第一破裂角（即岩石坡面不妨碍第一破裂面的形成时）采用附录L计算。 45+φ/2 只适用于郎金土压力的情况，郎金破裂角为45-φ/2，即与水平面的夹角为45+φ/2，而库伦第一破裂角不仅仅与φ有关，而且与顶面填土和水平向的夹角β, 以及与墙背和岩石坡面的内摩擦角有关，可参见第一破裂角计算公式。 悬臂式挡土墙土压力计算与扶壁式完全相同。不同的只是配筋计算 11.2.4 建筑边坡工程技术规范 1、立板和墙踵板可根据边界约束条件按三边固定、一边自由板或连续板进行计算 2、墙趾底板可简化为固定在立板上的悬臂板进行计算 3、扶壁可简化为悬臂的T形梁进行计算，其中立板为梁的翼，扶壁为梁的腹板。 廊道与廊道之间的距离不管是否足够形成第一破裂面，料压分布是对称的，不存在压差，那么廊道不会产生转动，也不会产生平动位移，唯一的水平变形是廊道侧壁，廊道作为闭合刚架不仅空间刚度大而且壁厚较大，不同于水池之类的薄壁结构，侧壁变形不足以达到主动土压力需要的位移，此时有几种观点： 第一：认为水力半径减小，侧压力可按廊道顶考虑 第二：不考虑廊道侧壁的变形，按静止土压力计算（梯形荷载） 第三：考虑廊道的侧壁变形，按郎金土压力计算（梯形荷载） 第四：考虑廊道侧壁的部分变形，按照1/2(k0+ka)计算（梯形荷载） 熟料库廊道与廊道之间，廊道与库壁之间的料压（死料部分）  库壁内外侧存在较大的压差，给主动土压力的形成提供了条件，当库壁与廊道之间的距离足够远不妨碍第一破裂角的形成时，按附录L计算Ka,再按三角形荷+矩形荷载载作用在弧形墙上。由于熟料库埋深较大，且库壁不足以产生被动土压力需要的位移，此时库壁靠土一侧可考虑1/3的被动土压力。（1/3来自铁路路基支挡结构设计规范） 当库壁与廊道之间的距离不足够远妨碍第一破裂角的形成时，按附录有限填土计算Ka,再按矩形荷载+三角形荷载作用在弧形墙上。由于熟料库埋深较大，且库壁不足以产生被动土压力需要的位移，此时库壁靠土一侧可考虑1/3的被动土压力。（1/3来自铁路路基支挡结构设计规范） (1)挡土墙推向填土，墙后土产生滑动面BC，土体ΔABC沿墙背AB与填土中BC两个面向上滑动。 (2)楔体的自重G=ΔABC·γ。BC确定时，G的大小及方向确定。 (3)墙背对楔体的推力E，数值未知，方向已知，与墙背法线N2成δ夹角，在法线N2的上侧。 (4)滑动面BC上，反力R的大小未知，方向已定，法线N1成φ角。 (5)滑动楔体ΔABC处于极限平衡状态，G、E、R三力平衡成闭合力三角形Δabc。 无粘性土库伦被动土压力 (6)在力三角形Δabc中，应用正弦定理可得： (7)不同的滑裂面BC，得相应不同的E，求其中的最小E值，即为所求的被动土压力，其计算公式如下： 主动土压力E (1)将主动土压力公式中φ、δ 变号即得被动土压力公式 (2)原因是这两个角度代表摩阻力，受力方向与滑动方向相反 ①主动 ②被动 库仑主动与被动土压力公式比较 ①朗肯假定墙背与土无摩擦，即δ=0，计算所得的主动土压力系数Ka偏大，