桥梁现浇连续箱梁满堂支架工方案.docVIP

重庆市轨道交通三号线二期全线土建工程 凉井站至双龙站土建工程 （DK31+037.78～DK33+316.46段） 脚手架施工专项方案 编制： 审核： 审批： 单轨公司二期土建项目经理部第四项目部 二O一0年三月二十日 一、概述 1、工程概况 根据施工设计图，本区间土建工程起于重庆市北侧的对应的中央分隔带上，DK31+041.00～DK32+817.750，全长米 根据线路需要，墩位处的轨道梁锚箱支座位于有车行道上。为满足需要，设计在设个门型墩。 门型墩横梁的跨度为米，梁高米，墩高米；门型墩横梁的跨度为1米，梁高米，墩高米门型墩横梁的跨度为米，梁高米，墩高米门型墩基础为人工挖孔桩。桩基采用C30普通钢筋混凝土灌注桩墩柱采用C40普通钢筋混凝土，门型墩横梁采用C50预应力混凝土。 图2 支架安装示意支架安装要点为消除支架在搭设时接缝处的非弹性变形和地基的非弹性沉陷而获得稳定的支架，应逐孔进行预压。为获得支架在荷载作用下的弹性变形数据，确定合理的施工预拱度，使箱梁在卸落支架后获得符合设计的标高和外形，应进行沉降观测。.2的不均匀系数，用编织袋装砂作预压材料，砂袋的堆积高度按梁体自重分布曲线图变化取值，从而使预压荷载的分布与梁体荷载的分布相吻合。 KPa, （取1.5m砼厚度计算） 翼板部位：0.4m×25 KN/m3= 10 KPa, （取0.4m砼厚度计算） ② 模板重量（含内模、侧模及支架），以砼自重5%计，则： 箱底：37.5×5%=1.88 KPa 翼板部位：10 ×5%=0.5 KPa ③ 施工荷载：2.0 KPa ④ 振动荷载：2.5 KPa ⑤ 砼倾倒产生的冲击荷载：2.0 KPa 荷载组合 计算强度：q=①＋②＋③＋④＋⑤ 计算刚度：q=①＋② ㈡、底模检算 底模采用15mm厚竹编胶合模板，直接搁置于间距L=0.20m的方木小楞上，按连续梁考虑，取单位长度（1.0m）板宽进行计算。 ⒈ 荷载组合 箱底：q1=37.5＋1.88+2.0+2.5+2.0=45.88 KN/m 翼板：q2=10＋0.5+2.0+2.5+2.0=17 KN/m ⒉　截面参数及材料力学性能指标 W=bh2/6=1000×152/6=3.75×104 mm3 I= bh3/12=1000×153/12=2.81×105 mm4 竹胶模板的有关力学性能指标按《竹编胶合板》（GB13123）规定的Ⅰ类一等品的下限值取：［σ］=90 MPa, E=6×103 MPa ⒊ 承载力检算 ⑴ 箱底 强度 Mmax= q1l2/10=45.88×0.202/10=0.18 KN·m ， 合格。 刚度 ⑵ 翼板部位 考虑此处荷载较小，方木小楞间距取L=0.30m。 强度 ， 合格。 刚度 荷载： ， 合格。 ㈢、方木小楞检算 方木搁置于间距0.6m的方木大楞上，小楞方木规格为100×100mm，小楞亦按连续梁考虑。 ⒈ 荷载组合 箱底： 翼板部位： ⒉ 截面参数及材料力学性能指标 方木的力学性能指标按《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025－86）中的A－3类木材并按湿材乘0.9的折减系数取值，则： ， ⒊ 承载力检算 ⑴ 箱底部位 强度 ，合格。 刚度 荷载： ，合格。 ⑵ 翼板部位 强度 刚度 荷载： ， 合格。 ㈣、方木大楞检算 考虑箱梁腹板部位的重量较集中，而为了方便计算，箱梁自重是按整体均布考虑，这必将导致腹板处的实际荷载要大于计算荷载，而其他部位的计算荷载比实际荷载偏大，因而在腹板部位对支架立柱给予加密，横向间距取0.60m，翼缘板处立柱间距取0.9m，同时，腹板部位大楞的计算跨度按0.6m计以平衡因计算荷载比实际荷载偏小的不利影响，且大楞偏安全地按简支梁考虑。大楞规格为150mm×150mm的方木。 ⒈ 荷载组合 小楞所传递给大楞的集中力为： 箱底： 翼板部位： 大楞方木自重： ⒉ 截面参数及材料力学性能指标 方木的力学性能指标按《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025－86）中的A－3类木材并按湿材乘0.9的折减系数取值，则： ， ⒊ 承载力检算 ⑴　箱底部位 由于小楞方木的布置具有一定的随机性，因此检算应力时应按产生最大应力布载模式进行计算。 力学模式： ① 强度 按产生最大正应力布载模式计算。 支座反力 则最大跨中弯距 ， 合格。 刚度 按产生最大竖向力的“最大支座反力布载模式”计算 集中荷载： ，合格。 ⑵ 翼板部位 力学模式： 翼板部位的钢管立