《建筑桩基检测技术规范》JGJ106制2003.ppt

修订概况 1 增加内容 减少差异沉降和承台内力的变刚度调平设计； 桩基的耐久性规定 ； 后注浆灌注桩承载力计算与施工工艺 ； 软土地基减沉复合疏桩基础设计 ； 考虑桩径因素的Mindlin 应力解计算单桩、单排桩和疏桩基础沉降 ； 抗压桩与抗拔桩桩身承载力计算； 长螺旋钻孔压灌混凝土后插钢筋笼灌注桩施工方法； 预应力混凝土空心桩承载力计算与沉桩等 2 调整内容 基桩和复合基桩承载力设计取值与计算； 单桩侧阻力和端阻力经验参数； 嵌岩桩嵌岩段侧阻力系数和端阻力系数； 等效作用分层总和法计算桩基沉降经验系数； 钻孔灌注桩孔底沉渣厚度控制标准等 2 术语、符号2．1 术 语 2.1.1 桩基 piled foundation 由设置于岩石中的桩和与桩顶联结的承台共同组成的基础或由柱与桩直接联结的单桩基础。 2.1.2 复合桩基 composite piled foundation 由基桩和承台下地基土共同承担荷载的桩基础。 2.1.3 基桩 foundation pile 桩基础中的单桩。 2.1.4 复合基桩 composite foundation pile 单桩及其对应面积的承台底地基土组成的复合承载基桩。 2.1.5 减沉复合疏桩基础 composite foundation with settlement-reducing piles 软土地基天然地基承载力基本满足要求的情况下，为减少沉降采用疏布 摩擦型桩的复合桩基。 2.1.6单桩竖向极限承载力标准值 ultimate vertical bearing capacity of a single pile 单桩在竖向荷载作用下到达破坏状态前或出现不适合继续承载的变形时 所对应的最大荷载，它取决于对桩的支承阻力和桩身承载力。 2.1.12 负摩阻力 桩周土由于自重固结、湿陷、地面荷载作用等原因而产生 大于基桩的 沉降所引起的对桩表面的向下摩阻力。 2.1.13下拉荷载 作用于单桩中性点以上的 负摩阻力之和。 2.1.14 土塞效应 敞口空心桩沉桩过程中土体涌入管内形成的 土塞，对桩端阻 力的发挥程度的影响效应。 2.1.15 灌注桩后注浆 灌注桩成桩后一定时间，通过预设于桩内的注浆管及与之相 连的 桩端、桩侧注浆阀注入水泥浆，使桩端、桩侧土体得到加 固，从而提高单桩承载力，减少沉降。 2.1.16 桩基等效沉降系数 弹性半无限体中群桩基础按Mindlin解计算沉降量wM与按等 代墩基Boussinesq解计算沉降量wB 之比，用于反映Mindlin解 应力分布对计算沉降的影响。 1.承载能力极限状态(1)基于以下三方面原因，调整为以综合安全系数K代替荷载分项系数和抗力分项系数，以单桩极限承载力为参数确定基桩抗力，以荷载效应标准组合为作用力的设计表达式 Sk≤R(Quk,K) 或 Sk≤R(qSKi,qPk,ak,K) 1）与《建筑地基基础设计规范》GB5007-2002的设计原则一致;  2）不同桩型和工艺对承载力的影响，已反映于QUK (qSiK,qPk,ak,);  3)JGJ94-94的概率极限状态设计模式实属不完整的的可靠性分析，短期内不可能实现突破。 2. 正常使用极限状态 以桩基的变形、抗裂、裂缝宽度为控制内涵的正常使用极限状态计算,由于问题复杂,如同上部结构一样从未实现基于可靠性分析的概率极限状态设计。因此桩基正常使用极 限状态设计计算维持《建筑桩基技术规范》JGJ94 - 94 规范的规定。  设计时 , 首先 要遵循变刚度调平设计原则 ； 其二 , 在概念设计的基础上要进行上部结构—承台— 桩土的共同作用分析 , 计算沉降等值线、承台内力和 配筋 。 第三大类：场地、环境条件特殊 （5）场地和地基条件复杂的七层以上的一般建筑物及坡地、岸边建筑 （6）对相邻既有工程影响较大的建筑物。 乙级：除甲级、丙级以外的建筑物 丙级：场地和地基条件简单、荷载分布均匀的七层及七层以下的一般建筑物 3.1.7 桩基设计时，所采用的荷载效应组合与相应的抗力应符合下列规定： 1 按基桩承载力确定桩数时，传至承台底面的荷载效应应按正常使用极限状态下荷载效应的标准组合。相应的抗力应采用基桩或复合基桩承载力特征值。 2 计算荷载作用下的桩基沉降和水平位移时，应按正常使用极限状态下荷载效应的准永久组合；计算水平地震作用和风荷载作用下的桩基水平位移时，应采用水平地