iA多塔与连体高层结构设计与施工1005.ppt

由表2可见： （1）按整体分析的底盘底部和第2层底部的地震剪力比按单塔分析的略大。 （2）从结构Z向扭转因子看出整体分析第一扭转主振型的出现比单塔计算时要滞后，但第1振型下塔楼W8-6的变形较大。第2振型下塔楼W8-3的变形较大。第4振型为扭转振型， 塔楼W8-6的反应很大。 （3）按整体分析时，塔楼W8-2沿X方向、塔楼W8-3与W8-5沿Y方向的最大层间位移角较大，宜采取措施加强。 * 4、关于结构的稳定性问题 本工程各塔楼的高宽比很大，需对稳定性进行复核。《高规》中有关结构稳定性是通过刚重比控制。对于剪力墙结构，当刚重比小于1.4时，结构失稳；当刚重比为1.4～2.7时，要考虑二阶效应；当刚重比大于2.7时，结构稳定。原设计采用SATWE程序计算得到各塔的刚重比均在4以上，表明结构不会丧失稳定。我们采用MIDAS软件计算的结构稳定性如表3。由表3 可见，各塔楼均稳定。 * --------------------------------------------------------------------------------- W8-6#塔SHEAR WALL STRUCTURE STABILITY CHECK RESULT * Unit : m,kN * EJd : Lateral Stiffness of Structure * H : Height of Structure * SigGi : Summation of (1.2*Dead Load + 1.4*Live Load) from base to roof story * P-Delta Check : if (EJd = 2.7*H^2*SigGi) then (Not Required) * Structure Check : if (EJd = 1.4*H^2*SigGi) then (Stable) --------------------------------------------------------------------------------- --------- ----- ----------- ----------- ----------- -------------- -------------- LDC DIR EJd H SigGi P-Delta Structure WX Dir-X 2.42E+11 109.4 4.49E+05 Not Required Stable WX Dir-Y 0 109.4 4.49E+05 - - WY Dir-X 0 109.4 4.49E+05 - - WY Dir-Y 4.12E+10 109.4 4.49E+05 Not Required Stable FYPX Dir-X 1.89E+11 109.4 4.49E+05 Not Required Stable FYPX Dir-Y 0 109.4 4.49E+05 - - FYPY Dir-X 0 109.4 4.49E+05 - - FYPY Dir-Y 1.64E+11 109.4 4.49E+05 Not Required Stable 表3 塔楼W8-6稳定计算结果 * 5、关于结构的抗倾覆问题 本工程的基础埋置深度很浅，只有1.2m～1.8m，需对抗倾覆问题进行复核。我国结构抗震设计的原则是“小震不裂，中震可修，大震不倒”。我们对各塔在大震下的抗倾覆问题进行了 计算。 按徐培福、黄小坤主编《高层建筑混凝土结构技术规程理解与应用》一书，高层建筑在地震作用下底部不出现拉应力的条件是： 式中， ——抗倾覆力矩标准值， ——倾覆力矩标准值。 * 各塔楼抗倾覆验算结果 由上面的计算可见，塔楼W8-1A、W8-1B、W8-2和W8-6 四个塔楼在罕遇地震（即大震）下存在抗倾覆问题，不安全，需要采取适当措施。 * 6、关于桩的抗剪与桩顶水平变形问题 表4 风荷载和地震荷载作用下各塔楼桩的平均剪力 单位：kN 塔楼 桩数 (根) 地震 X(kN) 地震 Y(kN) 风 X(kN) 风 Y(kN) 地震X 每根 (kN) 地震Y 每根 (kN) 风X 每根 (kN) 风Y 每根 (kN) W8-1A 120 1393 1595 1020 4137 11.60 13.29 8.5 34.48 W8-1B 58 683 830 987 1906 11.78 14.31 17.02 32.86 W8-2 137 1877 2031 1367 4