2 单层排架结构.ppt

有集中荷载的节点 有集中荷载时，弦杆与节点板的连接焊缝需考虑弦杆内力与集中荷载 的共同作用。 上弦为了搁置屋面板，常将节点板缩进肢背而采用塞焊。塞焊可作为两条 的角焊缝计算，因焊缝质量不易保证，焊缝强度设计值乘以0.8的折减系数。 肢背： 肢尖： B 假定集中荷载由肢背塞焊缝承担；上弦相邻节间内力差 由肢尖焊缝承担。 有集中荷载时，上弦节点亦可按下述方法计算。 肢背塞焊缝 肢尖角焊缝 —为肢尖焊缝至杆件形心的距离。 其中 近似取 抵抗竖向力产生的弯矩所需钢筋 抵抗水平力所需钢筋 构造 水平箍筋： 弯起钢筋： 范围内箍筋总面积不少于 应设弯起筋， 不能用纵向钢筋兼作弯起钢筋 面积不少于 不少于2根， 2.4 柱下独立基础设计 独立基础形式： 平板式基础（杯形基础）(a)、(b)、(c)； 板肋式基础（杯口、肋板预制）(d)； 壳体基础(e)； 倒圆台板式基础(f)； 桩基 2.4.1 概述 a) b) 杯口 杯底 预制柱 c) 底板 肋 d) e) f) 2.4.2 平板式独立基础设计 一、基础破坏类型 地基破坏 冲切破坏 受弯破坏 二、设计内容： 地基计算（确定底板尺寸）； 抗冲切承载力计算（确定基础高度）； 受弯承载力计算（确定底板配筋）； 构造（根据工程经验）。 基础是绝对刚性的； 基底某点反力与该点的地基沉降成正比。 三、地基计算 假定 轴心受压基础 取 F－上部结构传至基础顶面的竖向力设计值； G－基础及基础上方土的重力设计值； A－基础底面面积； ?m-基础及上方土重力密度平均值 fa－地基承载力设计值。 偏心受压基础 令 M-作用于基础底面的力矩设计值 W-基础底面面积抵抗矩，W=lb2/6 基础底面全截面受压时，根据假定，基底压力线性非均匀分布，如下图示，地基最大、最小反力见下式 当e＜b／6时，Pmin＞0，这时基础底面全部为压应力，地基反力图形为梯形； 当e＝b／6时，则Pmin＝0，这时基础底面一侧边缘的压应力为零．地基反力图形为三角形。 上述两种情况，基础的全部底面积和地基是密切接触的。 当e＞b／6时，则Pmin＜0，这说明基础底面积的一部分将产生拉力，由于基础与土壤的接触面是不能受拉的，因此这部分基础底面与地基之间就脱离，根据作用力和反作用力合力的作用点应重合，可以确定承受压应力的基础底面积将不是lb而是3la。 a－是偏心荷裁(F+G)作用点至基础底面最大受压边缘的距离，a=b/2-e 当 时， 地基承载力应满足： 将地基容许承载力提高20％的原因是因为Pmax只是在基础边缘的局部分布应力，而且Pmax中的大部分是由活荷载而不是由恒荷裁产生的。 确定偏心受压基础底面尺寸一般可采用试算法：先按轴心受压基础计算出所需的底面积，然后再增大20～40％；按此面积初步选定长、短边尺寸(通常b／l≦2，一般取1.5左右)，然后验算是否满足地基承载力（上式）的要求。如果不满足，再假定尺寸重算，直至满足为止。 对于甲级、乙级和部分丙级建筑，还需进行变形验算。 四、抗冲切承载力计算 沿柱边冲切 沿变阶处冲切 为防止冲切破坏，必须使冲切面外的地基反力所产生的冲切力Ft小于、等于冲切面上混凝土的受冲切承载力。 N M pn h0 450 450 h0 h0 h0 h0 bb bt A B C D E F N M pn h0 450 450 h0 h0 h0 h0 bb bt A B D E F C 基础高度尚应满足抗剪承载力： bt-冲切破坏锥体斜截面的上边长。当计算柱与基础交接处的冲切承载力时，取柱宽；当计算基础变阶处的冲切承载力时，取基础的上阶宽。 bb-冲切破坏锥体斜截面的下边长。当计算柱与基础交接处的冲切承载力时，取柱宽加2倍基础有效高度；当计算基础变阶处的冲切承载力时，取基础的上阶宽加2倍该处基础的有效高度。 bm-冲切破坏锥体斜截面上边长bt和下边长bb 的平均值。 h0-基础冲切破坏锥体的有效高度。 A -考虑冲切荷载时取用的多边形面积，即图中阴影ABCDEF面积。 pn-在荷裁没计值作用下基础底面单位面积上的土壤净反力(不包括基础自重及基础上的土重)；当为偏心荷载时，可取用最大的单位反力。 五、受弯承载力计算 短边方向： 长边方向： N pn h0I As2 As1 b hC l bC A B C D * I I * e2 II II e1 梯形面积ABCD上的地基净反力pn的合力与该面积形心到柱边截面的距离之积，即 近似取内力臂系数0.9， 六、构造要求 材料 混凝土：C20； 钢筋： 保护层厚度 有100厚素混凝土垫层时，为35；没有垫层时为70。 插入深度 应满足 表2-5的要求（与柱截面形式和截面尺寸有关） 纵筋锚固要求 吊装