kA桥梁预应力施工隐患分析与精细化施工技术.ppt

3.6 张拉控制实例：过程控制、停顿控制、两端对称控制 在预应力张拉过程中要保证四个同步：单束钢绞线两端张拉同步性、多束钢绞线对称张拉同步性、张拉过程同步性、张拉停顿点同步性。单束钢绞线两端张拉同步性是保证有效预应力在钢绞线内的合理均衡分布；多束钢绞线对称张拉同步性是避免使梁体不因受到偏心力矩作用而发生弯曲扭转和侧弯，不在锚下等部位产生过大的附加内力而变形，也可以防止先张拉的预应力筋束的应力受后张拉预应力筋束应力的影响；张拉过程同步性，特别是在50%以后至最终张拉力值的控制，这时张拉不同步的影响将大；张拉停顿点同步性是比较各个停顿点各顶张拉力的同步性，根据停顿点持荷时波峰波谷的差值，能发现千斤顶是否存在内泄漏。 下面是应用新施工工艺与设备进行的张拉施工控制。 如图4.3.7、表4.3.1某桥某梁段的张拉跟踪控制：其持荷时间充分，超过了6min，最终两端张拉力为4296kN与4295kN，同步精度高且与设计张拉力4296.6kN偏差小：同步性最大偏差为1.80%，在规定的±2%范围内；最终张拉应力最大偏差为0.04%，在规定的±1.5%范围内。同理如图4.3.8、表4.3..2为另一梁段的张拉跟踪控制结果： 如图4.3.10、表4.3.3、表4.3.4 某桥斜拉索某节段张拉跟踪控制：张拉过程中，其持荷时间充分，超过了5min，最终张拉力为5500kN，张拉同步精度高且与设计张拉力5500kN偏差小：四顶同步性最大偏差为3.15%，对称同步最大偏差为2.73%，在规定的±2%范围内；对称两顶最终张拉力大小偏差最大为0.31%，在规定的±1%范围内。 4.短束及其处理 4.1连续刚构桥竖向索预应力施工控制 桥梁结构中，竖向预应力和纵向预应力两者结合来控制腹板的剪应力和主拉应力。理论分析及实践经验表明，如果竖向预应力钢筋不能充分发挥作用，桥梁腹板的主拉应力就将超过规范规定的限值，有可能出现斜裂缝。如果施工质量控制不当，使箱梁腹板产生裂缝，对桥梁的刚度和耐久性将产生不利影响，最终影响桥梁的使用寿命。 竖向预应力筋很短，张拉过程中拉伸值较小，施工单位用尺测量其伸长值，难免产生误差，同时锚固时会产生预应力损失。对于短束因锚具回缩、接缝压缩等原因造成的预应力损失十分明显。竖向预应力筋比较短，与纵向预应力筋相比达到相同的应力水平，其弹性变形要小得多，所以有必要对施工中竖向预应力进行检测控制，发现其存在的规律，以准确建立竖向有效预应力值。 为保证竖向索锚固后有效预应力达到设计要求，有必要对其进行严格的控制，严格执行疏束、编束、整束穿束工艺，张拉前进行调索，保证绞线受力均匀度，以确保在进行超张拉时，各筋束不会进入屈服阶段甚至出现断丝情况，对于较短的竖向束，可考虑采用专用锚杯，使之支撑在可调节的螺杆上，减小绞线回缩对有效预应力的影响。进行超张拉时，必须保证锚下混凝土的密实度，螺旋筋与锚具配套，配筋密度符合设计要求，以避免混凝土表面出现下陷和裂缝等不良现象，如出现上述现象，施工单位无权擅自处理，必须上报，决不允许在未处理完毕前进行压浆。 图4.4.1 桥竖向索预应力施工控制 图4.4.2 检测设备 4.2连续T梁、箱梁桥现浇连续段预应力施工控制 对于先简支后连续的T梁、箱梁，由于其现浇段预应力钢束很短：一般为7～12m。从布束上看，预应力钢束较为平直，故摩阻不大，现普遍采用两端张拉，预应力损失甚为严重：按一般锚具、限位板与钢绞线的匹配关系，从现行规范要求，张拉锚固后其回缩值为6mm， 若张拉控制应力为0.75，对应张拉力为195KN，锚固后锚下有效预应力为170～190KN，通过损失折减计算，7～12m的预应力索张拉锚固后全部不合格（均偏小）。计及锚具压缩变形，严重影响了有效预应力的建立。以下为我们对先简支后连续梁的预应力检测结果，测得的有效预应力值普遍偏小（见表4.4.1） 图4.4.3 工作人员利用检测设备进行有效预应力检测 图4.4.4 组合装置测试图 表4.4.1 有效预应力检测报告 因此，建议对现行预应力施工状况进行检测。在此基础上，开展对其摩阻损失检测，实施单端张拉，并确定超张拉系数。此外，尚可采用低回缩值锚具（价格略高，需采用专用张拉工装），从而确保有效预应力达到设计要求。 4.3 环形束预应力施工控制 对于环形束（如斜拉桥索塔的环形束），其曲率较大，摩阻损失很明显，为了解预应力分布状态，确保有效预应力的准确建立，应进行摩阻测试和张拉跟踪控制，并加大有效预应力检测力度，以便采取相应的工艺控制措施（超张拉或采取低回缩值锚具等）。 5.连续刚构合龙段施工控制 对连续刚构桥的跨中合龙段，其主梁高度小，刚度低，预应力索数少，多为贯穿性长束，有效预应力大小对合龙段受力状况有很大影响，同时影响成桥线形。因此合龙前后