迪那地区钻井情况汇报.ppt

* * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * （4）性能控制范围： 密度2.27—2.28；粘度70—90；塑性粘度60—90；屈服值6—12；API失水4/1；HTHP失水10/2；MBT16；氯根6—12万；Kf0.1；切力1/4—1.5/7。 注：2002年1月6日迪那22井实际钻井液性能：密度2.28；粘度60；塑性粘度56；屈服值8；API失水/泥饼4/1；HTHP失水/泥饼12/2；MBT 18；氯根6—12万；Kf0.078；切力2.5/8：氯根15000。 吉迪克底砂岩及下第三系上部使用G434DX、FM2543和M1354MSS三种型号（使用效果：平均机械钻速在1米/小时以上）。 下第三系下部使用BD445ZT钻头。 钻井参数：钻压6—10T，排量7—12/s，转速60—90RMP。 问题 在高密度铁矿粉钻井液环境下，节流阀阀芯和阀座的抗冲蚀能力很差。一般套压在20Mpa以内，使用时间不超过5小时。 目前105封井器配件少。如3 1/2“闸板芯子只有一付，液动节流阀阀芯无备件等等。 箭形回压凡尔在高密度中经常失灵。 对策 针对上述问题，钻井技术服务公司正在研究和购买相关设备。 井漏和井涌频繁发生，安全密度窗口十分窄小。尤其是迪那22井回接7″套管后，环空压耗增大，原2.28的钻井液密度尚可堵堵打打，而今已变得十分困难。 取心收获率低，而且堵心。 卡钻风险大。 漏失是影响迪那地区目的层钻井速度的主要原因，在不发生溢流的前提下，尽可能的降低钻井液密度和排量来减少漏失；若效果不明显，则进行堵漏来提高井筒承压能力。 准备用川5-4取心工具（内筒扶正），配备弹簧片岩心爪组合件，使用不锈钢内筒和巴拉斯钻头进行取心试验。 在目前情况下，为了避免卡钻事故，主要是提高泥浆的润滑性和缩短钻具在井筒中的静止时间。 遇漏则堵，以提高井筒承压能力，增大泥浆密度安全窗口，在微漏或不漏的情况下恢复正常钻进。但该方式存在以下问题： 反复堵漏时间长，成本高，不能连续进行钻进作业。 在微漏的情况下，无法进行正常地质资料的录取。 如果堵漏十分困难，而且成功率很低，则将目前井口全部更换成105Mpa的井控装备，试压合格后，采用欠平衡方式钻进。但这种方式存在以下问题： 泥浆密度安全窗口小，欠压值难以确定（泥浆密度2.26发生溢流，2.28井漏。）。 地层压力系数高，物性好，节流阀难以控制，有可能造成井口压力过高，而且漏失量更大，无法正常钻进。 井控设备不能保证万无一失，具有很大风险。 采用欠平衡钻进，势必要增加一套压井泥浆。 箭形回压凡尔在高密度泥浆条件下经常失灵，无法进行接单根作业。 现有节流阀耐冲蚀能力差，不能满足高密度泥浆条件下长期使用。 无法进行正常地质资料的录取。 注：欠平衡钻进方式只能作为实验性方案，现场实施一定能成功。 如果上述措施无法实施，则下入5″套管，采用4 1/8″小井眼钻进。该种方式钻进存在以下难点： 目前下第三系未钻穿，并且还有显示，下套管后，若密度降不下来，仍存在井漏的问题。 4 1/8″井眼一旦出现事故将无法处理。 小井眼无法进行取心作业。 如果上述措施无法实施，则下入5″套管，采用4 1/8″小井眼钻进。该种方式钻进存在以下难点： 目前下第三系未钻穿，并且还有显示，下套管后，若密度降不下来，仍存在井漏的问题。 4 1/8″井眼一旦出现事故将无法处理。 小井眼无法进行取心作业。 恢复正常钻进，原则上不揭开下第三系底砾岩，如果连续钻遇5米泥岩，则下入5″尾管。 中完作业结束后，使用4 1/8″钻头进行小井眼钻进，揭开白垩系50米完钻。 ①闸门情况：目前套管头1#闸门注塑孔漏气，2#闸门考克漏气，3#闸门闸板芯子掉，4#闸门不密封。采油树闸门均完好。 ②由于套管头压力过高（9 5/8″试压3900psi），考虑到泄压，目前从9 5/8″套管头1#闸门处接油管至35-35节流管汇，从13 3/8″套管头3#闸门处接油管至35Mpa平板阀和节流阀。 2001年7月30日，物探三处在迪那区块施工的现场人员发现距迪那2井南西2.8公里处，有一长轴为3米，短轴2.6米的椭圆形喷口，喷高1-5米；截止目前为止，长轴50米，短轴40米的椭圆形喷坑（喷口直径大约5米），喷高0.5米。 根据井下、井口以及喷口情况，我们初步推断出以下结论供大家探讨。 压井过程中，当套压超过60 Mpa时，已将9 5/8”套管蹩爆。 井喷失控后