质量案例分享培训课件(ppt 99页).ppt

石油与天然气工程质量监督总站 2015年3月;序号;案例一：;2010年7月20日，西气东输二线东段18标段EB026桩—EB034-2桩间，在管道强度和严密性试压结束后，进行管道排水过程中发生了管道破裂事件。按照管道建设项目经理部组织的会议要求，9月22日，在组织进行第二次严密性试压结束后的管道排水过程中，同一位置再次发生了管道破裂事件。 ;（1）两次爆管地点 两次爆管地点均为：河南省三门峡市陕县桃王村，管道桩号EB034-2，试压后排水未端。;（3）破裂产生过程 第一次管道破裂在管道试压结束后，距离开始排水约20小时10分时，发生管道破裂。 第二次管道破裂在管道严密性试压结束后，距离开始排水约39小时20分时，发生管道破裂 。;（1）破裂管段地形地貌 西气东输二线东段18标段EB026桩-EB034-2桩间试压段长度为6.971Km，该段最高点高程为737.18m，最低点高程为558.41m，最大高差为178.77m，即最大静水压为1.788MPa。 （2）破裂管段设计要求 根据设计文件要求，EB026桩-EB034-2桩间试压段强度试验压力为12.5MPa，严密性试验压力为10MPa。按照《西气东输二线管道工程线路工程清管试压技术规范》要求，线路管道低点试压时所承受的环向应力，不应大于管材最低屈服强度的95%，即承受最高试验压力值为15.91MPa，相当于允许静水压高差为341m。 ;（3）破裂简要经过 2010年7月20日5:10，西气东输二线东段18标段按照审批完成的“第18标段线路工程线路清管、测径、试压及施工技术方案”工程技术文件，组织完成强度与严密性试压后，在EB026桩处安装2台型号为XHP1070（额定工作压力3MPa、排气量为30m3/min）的空压机，向管内注气推动直板式清管器排水作业，当压力表显示压力0.64Mpa时，排水末端（EB034-2桩）（安装两台DN150阀门、一台DN80阀门，只使用一台DN150阀门排水）与试压头相连的钢管发生破裂，破裂处距离管端约11.3m，母材开裂长度约2.6米,试压头携带部分母材脱离主管，清管器被推出约100m的距离 。;第一次爆管现场;（4）破裂简要经过 2010年9月22日18:20，西气东输二线东段18标段同样按照审批完成的技术方案，组织完成严密性试压后，在EB026桩处安装1台型号为XHP1070（额定工作压力3MPa、排气量为30m3/min）的空压机，向管内注气推动直板式清管器排水作业，当压力表显示压力1.01Mpa时，排水末端（EB034-2桩）（安装两台DN150阀门、一台DN80阀门，只使用一台DN150阀门排水）距离试压头第三根钢管发生破裂，破裂处距离试压头约14米，母材开裂长度约2.5米,距离环形焊口约2.5米，与螺旋焊缝约1米左右，管材基本沿螺旋焊缝重叠撕开 。 ;2010年7月21日和9月23日 ，石油管工程技术研究院将现场两次破裂钢管及带环焊缝的试压头分别运回西安，进行失效分析及检测。 从两次失效分析结果看：破裂钢管力学性能指标符合西二线技术标准要求，管材破裂处的局部应力超出了材料的屈服强度，材料发生塑性变形，进而导致韧性断裂。;5;5;6;案例二：;;;事故现场状况;事故现场状况;;;;;;;;;;;案例三：;;;;;;;;;;;案例四：; 2011年3月6日，西气东输二线西段乌苏压气站在压缩机具备点火条件，实施全站进气升压过程中，发现天然气管道泄漏。经查，泄漏处为埋地弯头与直管连接的环形焊道，管道材质为X70，规格为Φ1016×26.2mm；弯头的规格PN12MPaDN1000，材质为WPHY-70，壁厚33.4mm，泄漏是由环形焊道的一条长度约为170mm的裂纹引起，管道施工日期为2010年12月8日。; 1）、导致乌苏压气站焊口裂纹的原因是缓冷措施不到位。按照运营方要求，焊接的全过程进行管内注氮保护，致使管内施焊环境温度低，加上焊前预热或焊后缓冷措施不到位等因素（当天环境温度-7℃至-19℃），导致了焊接缺陷。且在进行焊口返修时，第一处返修完成后没及时对焊口缓冷，直接对第二处缺陷进行打磨、预热、焊接，两处返修全部完成后一起缓冷，是导致延迟裂纹主要原因。;1）、管道局西二线西段EPC项目经理部 返修过程温度环境达到了零下20℃左右，且在同一道焊口存在两处返修，返修方案审查不严，在不具备施焊条件下，依然组织了焊接作业，违反冬季施工管理规定，在方案审查、现场监管等方面存在失职。;案例五：;;;;;;案例六：;;事故简要经过;直接原因;;;处理决定;处理决定;处理决定;处理决定;处理决定;处理决定;处