JGJ130-2011年《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 (2).pptVIP

《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011） 主讲人：柳仁平 二0一一年十月 秭归县建设工程质量安全监督站 规范修订的背景 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）的编写工作于1986年开始，经历了调研、统计、实验研究、结构分析、总结和讨论后，于1993年定稿上报，2001年修改后批准实施。 规范使用期内国家的建设规模、建筑工地的安全管理和脚手架使用等方面都发生了很大变化，规范内容应适应变化。 和本规范配套的相关规范在内容作了修订，使本规范在内容上应作出修改，和相关规范协调。 施工现场高大支架和模板工程数量增多，事故频发。在技术上亟待给予指导和规范。 2005年开始对《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）规范的修订工作。 本次规范修订的主要内容 1、修订了钢管规格。取消φ51×3.0钢管；为符合《焊接钢管尺寸及单位长度重量》（GB/T 21835-2008）的规定，将原标准中φ48×3.5的脚手架用钢管改为φ48.3×3.6。 2、对钢管壁厚的下差更严格。将原规定壁厚下差限值为0.5mm改为0.36mm。当所用钢管的壁厚不符合规范规定时，可以按钢管的实际尺寸进行设计计算。 3、双管立杆脚手架的经济性不好，在施工现场已经很少使用，本次修订中予以取消。 4、脚手架柔性连墙件的做法粗糙，可靠性差，不符合安全要求，本次修订中予以取消。 5、与建筑结构荷载规范的内容统一。将作用于脚手架上的水平风荷载标准值的计算公式形式由：wk=0.7μz·μs·w0（w0取n=50）修改为： wk=μz·μs·w0（w0取n=10）。 6、将荷载效应组合表中的可变荷载组合系数由0.85提高为0.9。 7、将连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力由单排架取3kN改为2kN，双排架取5kN改为3kN ; 表4.3.1 荷载效应组合 9、增加了悬挑脚手架挑梁结构及其锚固的构造和计算内容。 10、补充了与满堂脚手架和满堂支撑架相关的内容。包括结构体系、构造要求、荷载取值、设计计算等。规范中将此类支架体系划分为满堂脚手架（顶部荷载通过纵、横向水平杆传至立杆）和满堂支撑架（顶部荷载通过立杆顶端的可调顶撑传至立杆）二种体系。满堂支撑架根据剪刀撑的间距（5m）细分为普通型满堂支撑架和加强型满堂支撑架。 双排脚手架的结构性能及其规范修订内容 1、双排脚手架的结构性能 在作用极限荷载时，双排脚手架结构的可能破坏形式是以连墙件为反弯点的脚手架平面外大波整体失稳或脚手架较大步距间立杆段的局部弯曲失稳二种形式。通常情况下，脚手架的破坏表现为前一种形式，其承载力由平面外大波整体失稳时的承载力值确定。如果脚手架的步距过大（超过二米），立杆段的局部稳定承载力可能低于架体整体失稳时的承载力。这种情况通常由在构造上减小步距的方法来避免。 影响脚手架结构承载力的主要因素：跨距和排距、连墙件的布置方式和间距，立杆的截面面积和步距。 2、双排脚手架的设计计算公式 立杆稳定性计算是脚手架计算的主要内容。由于扣件的偏心距很小，脚手架有一定高度，其底部立杆接近轴心受力构件，计算时视为轴心受压构件。以不组合风荷载为例，规范中脚手架立杆稳定性的计算公式为： ；式中：N—脚手架立杆的轴力设计值；A—脚手架立杆的橫截面面积，f—钢材的设计强度值。—轴心受压构件的整体稳定系数，由考虑脚手架整体稳定因素的换算长细比λ0查表或由公式： 确定； ， l0=k?m?h，其中：k—计算长度附加系数，m—考虑整体稳定因素的计算长度系数，它们可以通过规范查得。h—立杆的步距。根据以上公式，可以验算计算部位立杆的稳定性。 在钢结构设计规范中，轴心压杆的稳定承载力设计值可以由公式： 计算。式中：—轴心受压构件的整体稳定系数，A—轴心压杆的毛截面面积，f—钢材的设计强度值。轴心压杆的稳定承载力设计值=稳定承载力极限值／（ ），式中：γR—钢材的抗力分项系数，γR=1.165，γs—荷载分项系数的总和。 脚手架立杆的极限承载力值通过结构实验或结构计算分析确定，可以表达为： 。根据建筑施工脚手架结构安全度的要求，脚手架立杆的设计承载力=脚手架立杆的极限承载力／K，式中：K—安全系数，根据工作条件取2.0~3.0。 脚手架的工作条件较差，施工误差大，其安全度水平显然应该高于钢结构。因此，当按照钢结构设计规范的形式表示脚手架的计算公式时，应考虑脚手架在安全系数上和钢结构的差别，脚手架立杆的设计承载力应表达为 或 ，式中：—立杆的抗力调整系数，应由计算确定，fy—钢材的屈服强度