挂篮施工在复杂道路线形上的施工技术研究.ppt

十.合拢段施工 采取强制合龙措施。 合拢固定措施为外刚性连接和梁内刚性连接的结合形式，具体为：箱梁腹板底部用双榀25＃槽钢组成内接刚梁；顶板上由三根主梁组成刚性连接。 强制合拢措施选择凌晨6:00－8:00焊接。合拢段砼采用C50砼，砼浇筑也选择在气温较低的夜间进行。待砼强度达到设计强度的80％以上后张拉合拢束。 ①主桁架的悬臂变形和后锚弹性变形产生的挠度，由计算确定②挂篮前吊点伸长变形，由计算确定③后面箱梁节段的影响，通过经验和 计算确定 十一.施工控制 挂篮预抛高值由三部分组成： ①每节段砼浇筑完成②断面纵向束张拉后③挂篮推进到位 测量控制工况： 合拢前对合龙段两边进行联测，通过设置配重确保合拢时标高一致。 实际施工时0#段悬臂端抛高20mm，标准节段抛高量依次为25mm－45mm。 另外，西桥中跨合龙段由于工期需要采用吊篮施工，为消除箱梁悬臂端因挂篮拆除引起的反挠度，西桥节段抛高值较东桥分别小5－10mm；东桥中跨合龙段由江北侧挂篮施工，江南侧挂篮须后退3m，故江北节段较江南节段多抛高5mm。 第三部分 施工达到的效果 全桥合拢后对桥面标高复测显示，箱梁节段实测标高与设计标高的偏差基本在±15mm以内，轴线偏差控制在10mm内，箱梁施工接缝高差较小，线形比较和顺，取得了良好的施工效果。 本工程挂篮尝试利用液压千斤顶顶推，反力直接作用在箱梁节段端面，操作较为简便，不需要其它辅助设备，推进时挂篮较为稳定，同步性好，挂篮轴线较易控制，相对于常规卷扬机推进而言具有较为明显的使用效果。 结束语 预应力材料（精轧螺纹钢）全面应用于挂篮的吊带和后锚上，不仅可以减轻挂篮自重，降低施工成本，同时可方便地给底模施加预紧力，减少箱梁节段高差，使桥梁外形更加美观。 在本工程挂篮设计和箱梁悬臂施工时，针对桥梁线形复杂、存在变坡和变宽等不利条件下，通过“弯桥直做”、变宽和变坡处理等方法进行化繁就简，使挂篮能适应悬臂施工需要，顺利实现施工目的。 谢谢！ 挂篮施工在复杂道路线形上的施工技术研究 目录 一. 综合报告 二. 施工技术方案 三. 挂篮施工达到的效果 四. 结束语 第一部分 综合报告 一.工程概况 同三国道吴淞江桥是三跨变截面单箱多室预应力连续箱梁桥。 跨径：45m+66m+45m；桥长：156米。 断面形式：西桥为单箱双室，桥宽16m； 东桥为单箱三室，桥宽21m。 设计中墩墩台和箱梁节段断面与桥梁轴线成15°夹角。 二.吴淞江桥的特点 平面线型：桥梁位于R＝5500的圆曲线上。 变坡：东桥近北墩位于匝道出口处，岸跨2＃节段开始变坡，直至边墩，坡度从2%变为4.77%。 变宽：东桥近北墩从6＃节段开始变宽至25.175m。 吴淞江大桥平面图 东桥箱梁标准断面图 东桥箱梁变坡变宽断面图 三.施工控制重点 a.平面线型和结构标高 吴淞江属于小曲率弯桥，箱梁结构本身又较为复杂，同时还须克服施工过程中的箱梁反拱现象。 b.桥梁外观 挂篮悬吊系统在荷载作用下存在不可消除的拉伸变形，如何减少和消除接缝高差成为挂篮设计时需要考虑的重要环节。 c.桥面变宽段的施工 东桥近北墩从6＃节段开始变宽，直至边墩，7＃段变宽达1.4m，箱梁形式也从单箱三室变为单箱四室，为此，须对挂篮进行一次改造。但挂篮改造应力求简单易操作。 d.变坡段的施工 近北墩岸跨从2#节段到边墩的横坡均设变坡，2#段～6#段采用挂篮施工，故在施工时须对东侧侧模板进行处理。 四.方案的制定及优化 a. 桥梁线型 弯桥直做 原设计：为满足平面线型， 箱梁结构均为非线性 变更设计：四墩中心成一直线， 腹板与结构中心线平行， 平面线型由箱梁翼缘形成 b.克服节段高差 引入高强度精扎螺 纹钢作悬吊系统 抵消悬吊系统 拉伸变形 提供预紧力 有效克服 箱梁节段高差 第二部分 施工技术方案 一.挂篮施工现状分析 挂篮结构形式比较 本工程采用悬臂桁架式挂篮。 形式 特点 斜拉式 自重较轻，但加工复杂、精度要求高、标高调节不便，且往往须加设配重 桁架式 制作安装简便，精度要求较底，标高调节采用精轧螺纹钢及其配套锚具，十分方便  挂篮推进形式比较 本工程挂篮采用千斤顶推进。 形式 特点 卷扬机推进 悬臂两端挂篮不易同步，轴线控制精度较差 千斤顶推进 反力直接作用在箱梁节段端面，推进时挂篮较为稳定，同步性好，挂篮轴线较易控制 二.临时固结