湘钢炉条板结原因分析研究及对策.docVIP

湘钢炉条板结原因分析研究及对策.doc

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个人收集整理 仅供参考学习 个人收集整理 仅供参考学习 PAGE / NUMPAGES 个人收集整理 仅供参考学习 湘钢炉条板结原因分析及对策 邹鹏飞,邓有胜,罗文平,赵改革,刘敏媛,石田辉 (湖南华菱湘潭钢铁有限公司炼铁厂) 摘要:针对湘钢目前出现地炉条板结现象进行了取样化验,发现碱金属和氯元素是炉条板结物地主要表征.经分析,造成炉条板结地主要原因为废弃料、脱硫废液地使用,混合料料温低,褐铁矿比例高,工艺参数不合理等.可以通过优化含铁废弃料、脱硫废液地使用,降低原料中碱金属和氯地带入量;在油泥池、一混加热水,在二混、混合料仓加蒸汽以提高混合料料温;调整工艺控制参数,提高烧结终点温度10℃,取消小颗粒铺底料;逐步改进配矿结构,稳定褐铁矿配比;对炉条进行改型,增强炉条自清理能力等.b5E2RGbCAP 关键词:烧结机;炉条板结;原因;对策 1 前言 烧结抽风依靠风机从台车底部炉条间地缝隙抽取,炉条间隙是其主要通道.烧结生产要求炉条风道通畅,不能堵塞,否则会造成有效抽风面积降低、烧结矿产量下降;烧结过程风量分配不均,烧结矿质量下降;同时清理炉条板结难度大、劳动强度高,增加劳动成本.p1EanqFDPw 烧结机台车炉条糊堵地形成分两个过程(先堵后糊).铺底料中粒度和台车炉条间隙相接近地小颗粒料容易进入炉条间隙而堵在其中,该部分小颗粒烧结料若得不到及时清理,当其集聚到一定程度后,被堵炉条区域地透气性阻力就会急剧增加,通过地风量减少.当过湿带与烧结机炉条接触时炉条润湿;在烧结机炉条透风不畅时,一些具有粘附性地粉尘与炉条接触,黏附在炉条间隙;当燃烧带达到炉条时,使黏附地粉尘发生矿化反应,形成具有一定强度地黏附物,附着于炉条间隙中,导致烧结炉条间隙最终糊死,见图1.DXDiTa9E3d 完全糊堵糊堵开始阶段 完全糊堵 糊堵开始阶段 图1烧结机炉条板结 2炉条板结物成分分析 将炉条板结物成分进行化验,结果如表1所示,可以看出: (1)湘钢新二烧板结物地共性都是K含量较高,达到10%左右,远超烧结矿K含量(0.05%左右).Al2O3含量较烧结矿中含量高,达到2.7%-2.8%.FeO含量低,在1.0%-2.0%之间.Zn含量水平偏高,达到0.066%、0.072%.化验出地化学成分总和在67%-68%之间,其他成分未化验.RTCrpUDGiT 表1 湘钢新二烧车间及京唐公司炉条板结化学成分/% 成分 Al2O3 CaO K2O MgO P Pb S SiO2 Zn TFe FeO Cl 湘钢新二烧1 2.90 7.25 5.44 1.77 0.07 0.22 2.89 5.38 0.07 湘钢新二烧2 2.80 5.53 7.80 1.67 0.35 4.30 0.09 43.82 湘钢新二烧3 2.85 4.36 12.64 1.60 0.05 1.12 6.03 3.61 0.16 35.26 1.26 湘钢新二烧4 2.71 4.74 11.26 1.66 0.05 0.73 5.23 3.90 0.13 38.10 2.16 湘钢新二烧5 2.77 4.53 9.72 1.83 0.05 0.42 3.96 4.37 0.09 40.08 1.01 湘钢新二烧6 2.46 4.58 9.73 1.74 0.05 0.42 3.94 4.38 0.09 39.95 1.18 湘钢新二烧7 2.78 5.07 10.11 1.79 0.05 0.36 4.11 4.11 0.08 40.50 2.48 湘钢新二烧8 2.83 6.79 5.36 2.00 0.05 0.16 2.16 4.65 0.06 47.97 3.62 京唐严重板结 0.93 5.01 7.56 0.06 0.04 0.11 2.04 3.12 0.04 43.83 5.24 京唐中等板结 1.57 8.13 3.49 1.10 0.07 0.01 1.09 5.42 0.03 51.44 1.58 京唐轻微板结 1.51 8.13 3.41 1.07 0.06 0.01 1.38 5.25 0.03 50.88 1.74 鞍钢 0.92 9.85 12.13 1.76 0.02 0.06 6.00 38.08 4.10 9.68 (2)根据京唐公司提供地炉条板结物成分含量,可以看出,除K含量高以外,板结物地Cl元素也很高,轻微板结、中等板结时Cl元素在1.58%~1.74%之间,而严重板结时Cl含量可达5.24%,远比烧结矿Cl含量高(0.0084%左右).5PCzVD7HxA (3)从鞍钢板结物地结果来看,炉条黏结物化学成分中除TFe外,Cl和K含量均较高,分别为9.68%和12.13%.jLBHrnAILg (4)根据以上分析,可以得出,碱金属和氯元素

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