催化裂化液相产物的色谱模拟蒸馏.docx

催化裂化液相产物的色谱模拟蒸馏赵春林 1，潘 瑞 2，张爱萍 2（1.兰州石化公司催化剂厂，甘肃 兰州 催化裂化液相产物的色谱模拟蒸馏 赵春林 1，潘 瑞 2，张爱萍 2 （1.兰州石化公司催化剂厂，甘肃 兰州 730060；2.兰州化工研究中心，甘肃 兰州 730060） 摘要：应用低温色谱模拟蒸馏技术分析了催化裂化液相产物，并与常温色谱模拟蒸馏分析方 法进行了对比，结果表明，常温色谱模拟蒸馏不仅可得到正确馏程数据，而且省时、节能、降 耗，经济效益显著。 关键词：色谱模拟蒸馏；催化裂化；ASTM D2887 中图分类号：O657.7 文献标识码：B 文章编号：1671-4962（2011）01-0042-03 色谱模拟蒸馏技术是 20 世纪 70 年代发展起 来的一种分析石油馏分沸点范围分布的快速分析 方法[1]。与实沸点蒸馏相比较，它具有准确、快速、 样品用量少的特点，已广泛用于石油的加工原料、 中间产品和成品的质量控制，以及各种加工工艺 的 研 究 。 1973 年 后 陆 续 有 了 测 定 不 同 馏 分 的 ASTM 标准，催化裂化生成油属于宽沸点馏分油， 参照的标准方法为 ASTM D2887 方法[2]。 （5）数据分析及结论 ① 循环水泵的富余扬程 富余扬程的计算： H 富余= H 额定-（H 出口- H 入口）=62-（54-2）=10 m 率，此例中风机轴功率是水动风机输出功率的 2.07 倍，达不到原有冷却效果，满足不了实际生产需 要，因此在上述循环水系统中水动风机不能取代 电机作为风机动力源。 4 结束语 水动风机是利用水泵的余压即富余扬程做功 的，因此节能改造的成功与否，关键要看系统中水 泵的富余流量和富余扬程，如果水泵没有富余流 量和富余扬程（既没有余压），则不能用水动风机 进 行 节 能 改 造。 只 有 了 解 水 动 风 机 的 原 理 和 特 点，根据循环冷却水系统的要求，从实际出发结合 循环水泵的工况及装置系统其它的工况条件及参 数进行详尽的分析和考察，才能对风机进行改造， 否则达不到的预期的节能效果。 参考文献： ［1］ 祁鲁梁，李本高.冷却水处理技术问答［M］.北京：中国石化出 版社，2003：36-41. ［2］ 张 新 战. 化 工 单 元 过 程 及 操 作［M］. 北 京 ：化 学 工 业 出 版 社 ， 2005：25-29. ［3］ 清洁生产与工业污染防治编写组.清洁生产与工业污染防治 ［M］.北京：中国环境科学出版社，2002：21-22. ［4］ 崔继哲.化工机器与设备检修技术［M］.北京：化学工业出版 社，2001：35-37. 收稿日期：2010-12-17 作者简介：李伟华，男，2000 年毕业于大庆石油学院机械制造及自 动化专业，现从事化工设备维修管理工作。 式中 H 富余—循环水泵富余扬程，m；H 额定—循环水 泵额定扬程，62 m；H 出 口 —循环水泵的出口压头， 54 m；H 进口— 循环水泵入口压头，2 m。 ② 水动风机的输出功率 水动风机的输出功率的计算： P 水动风机=9.81×Q×H 富余× η 水动风机 =9.81×0.83×10×0.85=69.2 kW 式中 P 水动风机—水动风机输出功率；Q—冷却塔的 水流量，3 000 m3/h÷3 600 s=0.83 m3/s；H 富余 =10 m； η 水动风机—水动风机效率，0.85。 ③ 风机的轴功率计算： 风机的轴功率计算： 3 × U × I × cosΦ × η电 × η传 × η减 P 轴功率= =1.732×6×19×0.85×0.95×0.95×0.95=143.89 kW 式 中 P 轴功率— 风 机 轴 功 率 kW；U— 电 机 电 压 ， 6 000 V；I—电机电流，19 A；cosФ—功率因数，0.85； η电 — 电 机 效 率 ，0.95；η传 — 传 动 轴 效 率 ，0.95； η减 —减速机效率，0.95。 由此可见，P 水动风机＜P 轴功率 计算得出水动风机输出功率小于风机的轴功 2011 年 第 1 期赵春林，等.催化裂化液相产物的色谱模拟蒸馏43根据 ASTM D2887-04 标准，分析样品的初馏点低于 55 ℃时，则分析方法的初始柱温应低于环 境 2011 年 第 1 期 赵春林，等.催化裂化液相产物的色谱模拟蒸馏 43 根据 ASTM D2887-04 标准，分析样品的初馏 点低于 55 ℃时，则分析方法的初始柱温应低于环 境 温 度 。 催 化 裂 化 液 相 产 物 的 初 馏 点 大 多 低 于 55 ℃，按照 ASTM D2887 方法标准，催化裂化液相 产物色谱模拟蒸馏分析方法的初始柱温应低于室 温，但目前国内色谱模拟蒸馏分析