加氢裂化装置加工高硫原料油的防腐蚀对策.docx

加氢裂化装置加工高硫原料 加氢裂化装置加工高硫原料油 的防腐蚀对策 偶国富1 沈春夜2 (1. 浙江大学 ,浙江杭州 310027 ;2. 镇海炼化公司 ,浙江宁波 315207) 摘要 :根据镇海加氢裂化装置 1996 年～2000 年加工高硫原料油暴露的工艺及设备问题 ,分析了相关系统 的腐蚀原因及机理 ,提出了设备防腐蚀对策及工艺操作思路 ,对同类装置炼制高硫油扩能改造和运行具有一 定的借鉴作用 。 关键词 :高硫原料油 加氢裂化装置 腐蚀与防腐 镇海炼化公司加氢裂化装置是首次采用国内 加氢裂化技术 、主要设备国产化 、自行设计建造的 大型装置 。该装置由洛阳石化工程公司设计 ,原设 计规模为 800kt/ a ,以胜利减压蜡油为原料 ,于 1993 年 9 月试车投产一次成功 。1995 年底为适应加工 中东高硫原油的需要 , 装置进行了 900kt/ a 改造 。 1999 年度根据公司 8 . 0Mt/ a 炼油改扩建工程的总 体规划 ,装置进一步扩能到 2 . 2Mt/ a 。 近年来 , 随着中东高硫原油加 工 量 的 逐 年 增 加 ,加氢裂化装置加工原料油的硫含量由开工初期 的 0 . 3 %～0 . 5 %逐渐上升到 2000 年的平均硫含量 1 . 5 %左右 ,最高达 2 . 5 % 。2000 年 ,装置设备的腐 蚀问题相继暴露 , 发生了高压空冷 A301 G 管束腐 蚀泄漏 、脱丁烷塔底加热炉 F303 转油线遮蔽管腐 蚀减薄吊耳焊口开裂 、脱硫再生塔顶空冷 A312 管 箱管板腐蚀开裂泄漏等事故 。另外 ,由于分馏系统 的腐蚀造成裂化反应器床层压降升高而停工撇头 。 以上造成装置非计划停工两次 ,脱硫再生系统局部 停工一次 ,对装置的安 、稳 、长运行构成了威胁 。 建 。 1 . 2 1999 年度 2 . 2Mt/ a 扩能改造 先后采用两套生产方案 : (1) 1 . 2Mt/ a 灵活加氢处理由 900kt/ a 加氢裂 化加 300kt/ a 缓和裂化组成 。 (2) 2 . 2Mt/ a 组合工艺由 1 . 0Mt/ a 加氢裂化加 1 . 2Mt/ a 加氢脱硫组成 。 (3) 新增灵活加氢处理系列 ,采用热高分流程 , 反应转化生成的大部分 H2 S ,NH3 随热高分气进入 裂化系列反应器中 。 (4) 增加循环氢脱硫系统 ,与干气 、液化气脱硫 共用一套溶剂再生系统 。 (5) 分馏 系 统 扩 能 改 造 ,由 1 . 35Mt/ a 提高 到 1 . 72Mt/ a 。脱丁烷塔 T301 新增热低分油 ( 灵活 加氢处理系列生成油) 进料口 ,进料口以下原 F1 型 浮阀塔盘改为 DJ - 3 型塔盘 ,以提高液相负荷 ; 常 压塔 T302 第 1 ～ 10 层浮阀塔盘 改 为 DJ - 3 型 塔 盘 ,在塔板下安装规整金属板波纹填料 ,以降低雾 沫夹带 。 2 改造前后硫分布情况 随着装置扩能改造 ,处理量增加 ,实际加工的 原料硫含量逐年增加 ,循环氢中 H2 S 浓度 ( 循环氢 1 装置历次改造情况 1 . 1 1995 年底实施高硫改造 (原料硫含量设计值 : 改造前 0 . 638 % ;改造后 2 . 5 %) (1) 改造设计要求 ,高压换热器 E302A/ B , E303 需更换 ,笔者经腐蚀机理分析1 ,认为仍可使用 ,未 换 。 (2) 脱 丁 烷 塔 顶 H2 S 浓 度 增 加 , 塔 顶 后 冷 器 E308 换大 , 但材质未升级 。塔顶挥发线材质升级 为 18 - 8 (由于缓蚀剂选型不好 ,造成胺液发泡 ,跑 胺 ,停注缓蚀剂) 。增加轻烃回收塔 , 脱硫系统扩 收稿日期 :2002 - 03 - 12 。 作者简介 :偶国富 ,1965 年 生 , 男 , 汉 族 , 江 苏 太 仓 人 , 高 级 工程师 ,浙江大学在读博士生 。从事首套国产化加氢裂化 装置的设备技术管理和攻关完善工作 ,已发表论文 16 篇 。 曾获 1997 年度中国石油化工总公司科技进步三等奖 1 项 ; 2000 年度淅江省科技进步三等奖 1 项 。 ·10 ·石油化工腐蚀与防护第 19 卷脱硫不开) 、高分水中 H2 S 和 NH3 、脱丁烷塔顶 气H2 S 浓度 均 逐 年 增 加 , 势 必 加 重 相 关 部 位 的 腐 蚀( ·10 · 石油化工腐蚀与防护 第 19 卷 脱硫不开) 、高分水中 H2 S 和 NH3 、脱丁烷塔顶 气 H2 S 浓度 均 逐 年 增 加 , 势 必 加 重 相 关 部 位 的 腐 蚀 (见表 1) 。 表 1 改造前后硫分布情况 800kt/ a 加氢