土木工程道桥专业毕业答辩PPT.ppt

毕业答辩;目录;前期工作;网状图;细部尺寸拟定;顶板与底板 顶板厚度一般要考虑两方面的因素：一方面，按照行车道板的要求，具有承受横向弯矩的能力；另一方面，要满足布置纵、横向预应力束筋的要求。通常，顶板的中部厚度不应小于板净跨径的1/30，且不小于200mm。 连续梁中底板要承受支座负弯矩和跨中正弯矩，因此，要按构造要求设计。支点处底板：一般为（1/10-1/12)H支，跨中底板一般在22-25cm之间。 本次设计中采用双面配筋，且底板也是由支点处向跨中按抛物线变化，因此，支点处底板取37cm，跨中底板取25cm，顶板取25cm。 腹板厚度 一般来说，变截面箱梁采用直腹板，主要功能是承受结构的弯曲切应力和扭转切应力所引起的主拉应力，墩顶区域剪力大，因而腹板较宽，跨中区域的腹板较窄。一般设计经验为： 腹板内无预应力束筋管道布置时，其最小厚度采用20cm。 腹板内有预应力束筋管道布置时，其最小厚度采用25-30cm。 腹板内无预应力束筋锚固头时，其最小厚度采用35cm。 本次设计支座处腹板厚度取60cm，跨中腹板厚度取25cm。;承托 箱型截面梁顶与腹板相连处应设置承托，底板与腹板相连处应设倒角，必要时也设置承托。目的在于提高截面的抗扭刚度和抗弯刚度，减小扭转切应力和畸变应力。此外，承托使力线过渡比较平缓，减弱了应力的集中程度。常用的承托在顶板与腹板之间一般为1:1,1:2.1:3，底板与腹板之间一般为1:1。 本次设计中，支点处顶板与腹板之间采用200x600mm，底板与腹板采用600x600mm，跨中处顶板与腹板之间采用200x600mm，底板与腹板采用300x300mm。;跨中和支点处截面如下;建模;本次设计后期中在采用悬臂施工法时，由于考虑施工阶段较多，而且存在体系转换，受力比较复杂，由于时间关系，没有过多的时间和精力去研究和考虑，所以临时改为满堂支架法。全桥共分为80个单元，分别为17*1m、10*3m、2*3m、10*3m、2*2m、10*3m、2*3m、10*3m、17*1m。因为满堂支架不考虑施工阶段的划分，所以单元划分不像悬臂施工法那么麻烦，单元划分和悬臂施工法的单元划分采取一致。 ;内力计算 主梁恒载内力包括主梁自重引起 的自重内力和后期恒载引起的恒载内力。 一期恒载内力（结构自重），二期恒载内力（桥面铺装） 铺装层：0.2*25*13=65KN/m，防撞墙：采用8KN/m，合计：73KN/m 一期恒载和二期恒载内力由桥梁博士计算得出结果。 ;活载内力计算：包括汽车荷载和人群荷载，由于是一级公路人群荷载不予考虑。只计算汽车荷载引起的效应。（本次设计中地震、风荷载等不予考虑） 次内力的计算：超静定结构在各种内外因素的综合影响下，结构因受到强迫的挠曲变形或轴向伸缩变形，在多余约束处将产生约束力，从而引起结构的附加内力，称为结构次内力。本次设计计算了预加力引起的次内力、收缩徐变引起的次内力、支座沉降引起的次内力、温度引起的次内力。（全部由桥梁博士软件计算而得，具体数据见设计说明书） ;预应力钢筋的估算：预应力混凝土梁在预加力和使用荷载作用下的应力状态应满足的基本条件是：截面上、下缘均不产生应力，且上、下缘的混凝土均不被压碎。（按正常使用极限状态计算。） ;预应力钢束的损失计算;内力组合：承载内力极限状态组合和正常使用极限组合。公路桥涵结构按承载能力极限状态设计时，应采用以下两种作用效应组合：基本组合和偶然组合。 基本组合就是指永久作用的设计值效应与可变作用的设计值相应组合，这种组合用于结构的常规设计，是所有公路桥涵结构都应该考虑的。 偶然组合是指永久作用标准值、可变作用代表值和一种偶然作用标准值的效应组合。 由于本设计不考虑偶然作用的影响，故只采用基本组合。 公路桥涵结构按正常使用极限状态设计时，应根据不同的设计要求，采用以下两种效应组合： 作用短期效应组合。永久作用标准值效应与可变作用频率值效应相组合。 作用长期效应组合。永久作用标准值效应与可变作用准永久值效应相组合。 ;弯矩和剪力图;主梁验算：分为持久状况承载能力极限状态应力验算和持久状况正常使用极限状态应力验算。预应力混凝土受弯构件的承载能力极限状态计算，包括正截面承载力计算和斜截面承载力计算两部分内容。预应力混凝土受弯构件正常使用极限状态计算包括抗裂性及裂缝宽度验算和变形验算两部分。;承载内力极限状态正截面验算(分别表示为为红蓝最大抗力对应弯矩和最小抗力对应弯矩）;长期效应组合正应力验算和主压应力验算;短期效应组合正应力图和主应力图 ;挠度与预拱度的计算：根据〈〈公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范〉JTG D62—2004 第6.2.5条， 当由荷载短期效应组合并考虑荷载长期效应影响产生的长期挠度不超过计算跨径的