交流调压电路.ppt

ωt＝90°～120°时，VC得到触发而导通，此时三个晶闸管都导通，A相负载输出电源相电压波形ωt＝120°～150°时，VA、VC仍导通，分别输出正、 负电压，但在ωt＝120°时， B相电压过零使VB关断，故A相负载上的电压为（uA-uC）/2，即为A、C相线电压的一半，所以电压波形升高一块。ωt＝150°～180°时，三个晶闸管又全部导通，A相负载又输出电源的相电压波形。ωt＝180°时，A相电压过零使VA关断，A相没有电压输出。负半周的分析方法与正半周完全相同， A相负载获得与正半周对称的电压波形。 当ωt＝150°～180°时，在uA＝uB时，即ωt＝150°，流过VB的电流等于零，VB关断，VC正好在此时被触发导通，VA通过负载和VC构成回路而维持导通，故A相负载上的电压为A、C相线电压的一半。 在ωt＝180°～210°时，VC继续导通，ωt＝180°时，A相电压虽然过零，但由于此时VB继续关断，而uA＞uC，故VA仍承受正电压在原正脉冲触发导通后继续导通，故A相负载上的电压为A、C相线电压的一半。当ωt＝210°时，uA＝uC，流过VA的电流等于零，VA关断，A相没有电压输出。负半周的分析方法与正半周完全相同，负载上获得与正半周对称的电压波形。 ωt＝180°～210°时，VC在ωt＝180°触发而导通，在设计时采用双脉冲或宽度大于60°的宽脉冲，A相的原正脉冲此时还存在，再因uA＞uC，故VA被触发而再次导通。故A相负载上的电压为A、C相线电压的一半。ωt＝210°时，uA＝uC，流过VA的电流等于零，VA关断，A相负载输出电压为零。负半周的分析方法与正半周完全相同， 负载上获得与正半周对称的电压波形。 4． α＝90° 波形如图6-7（d）所示。波形中当ωt＝0°～90°时，VA没有触发导通， A相没有电压输出。当ωt＝90°～120°时，VA在ωt＝90°时得到触发而导通，VB原已导通，而C相电压此时已过零， VC关断且尚未触发，故A相负载上的电压为（ VA -uB）/ 2，即为A、 B相线电压的一半。当ωt＝120°～150°时，VA继续导通，ωt＝120°时，B相电压虽然过零，但由于VC没有触发继续关断，而uA＞uB，故VB仍承受负电压，在原负脉冲触发导通后继续导通，故A相负载上的电压继续为A、B相线电压的一半。 5． α＝120° 波形如图6-7（e）所示。波形中当ωt＝0°～120°时，VA没有触发导通，A相没有电压输出。当ωt＝120°～150°时， VA在ωt＝120°时得到触发而导通，B相电压虽已过零点，但由于VC关断尚未触发，且uA＞uB，VB承受负电压在原负脉冲触发导通后继续导通，故A相负载上的电压为A、B相线电压的一半。 ωt＝150°～180°时，VB在uA ＝ uB，即ωt＝150°时关断，而此时VC没有触发继续关断，所以VA因没有电流通路而关断。故在此期间，A相负载上电压为零。 6． α＝150° 根据电压波形分析可知，当α≥150°时，三个晶闸管不能构成导通条件，所以这种由三个双向晶闸管构成的三相Y连接调压电路的最大移相范围为150°。控制角α由0°变化至150°时，输出的交流电压可以连续地由最大调节至零。  随着α的增大，电流的不连续程度增加，每相负载上的电压已不是正弦波，但正、负半周对称。因此，这种调压电路输出的电压中只有奇次谐波， 以三次谐波所占比重最大。由于这种线路没有零线，故无三次谐波通路，减少了三次谐波对电源的影响。 三相交流调压电路带电感性负载时，分析工作很复杂， 因为输出电压与电流存在相位差，在线电压或相电压过零瞬间，晶闸管将继续导通，负载中仍有电流流过，此时晶闸管的导通角θ不仅与控制角α有关，而且与负载功率因数角φ有关。 如果负载是感应电动机，则功率因数角φ还要随电机运行情况的变化而变化， 这将使波形更加复杂。 但从实验波形可知，三相感性负载的电流波形与单相感性负载时的电流波形的变化规律相同，即当α≤φ并采用宽脉冲触发时，负载电压、 电流总是完整的正弦波；改变控制角α，负载电压、电流的有效值不变，即电路失去交流调压作用。 要实现交流调压的目的，则最小控制角α＝φ， 在相同负载阻抗角φ的情况下，α越大，晶闸管的导通角越小，流过晶闸管的电流也越小。 表6-1 常用三相调压电路形式及特点 6.2.2 其它三相调压电路形式 表6-1 常用三相调压电路形式及特点 * 第6章 交流调压电路 第6章 交流调压电路 6.1 单相交流调压电路 6.2 三相交流调压电路 6.3 交流过零