4.3分型面与浇注系统设计(塑料模具).ppt

(2)内加热式热流道 内加热式热流道的特点是在喷嘴与整个流道中都设有内加热器。 与外加热器相比，由于加热器安装在流道的中央部位，流道中的塑料熔体可以阻止加热器直接向分流道板或模板散热， 其热量损失小，但缺点是塑料易产生局部过热现象。 * * * 温度控制仪 * 服务理念中的“点点” ◆理解多一点 真情浓一点 ◆学习勤一点 品质高一点 ◆理由少一点 效率高一点 ◆处理问题灵活点 工作过程用心点 ◆对待同事宽容点 互相协作快乐点 * (3)浇口应开设在塑件壁厚处 当塑件的壁厚相差较大时，若将浇口开设在壁薄处，这时塑料熔体进入型腔后，不但流动阻力大，而且还易冷却，影响熔体的流动距离，难以保证充填满整个型腔。 塑件壁厚处是熔体最晚固化的地方，如果浇口开设在薄壁处，那壁厚的地方因液体收缩得不到补缩就会形成表面凹陷或缩孔。 * (4)应有利于型腔中气体的排除 避免从容易造成气体滞留的方向开设浇口。 如果这一要求不能充分满足，在塑件上不是出现缺料、气泡就是出现焦斑，同时熔体充填时也不顺畅。 * (5)考虑分子定向的影响 塑料熔体在充填模具型腔时，会在其流动方向上出现聚合物分子和填料的取向。 聚合物分子取向后，往往垂直于流向的方位强度低，容易产生应力开裂。 * (6)减少熔接痕，提高熔接强度 由于浇口位置的原因，塑料熔体充填型腔时会造成两股或两股以上的熔体料流的汇合。在汇合之处，料流前端是气体且温度最低，所以在塑件上就会形成熔接痕。 熔接痕部位塑件的熔接强度会降低，也会影响塑件外观。如无特殊需要最好不要开设一个以上的浇口，以免增加熔接痕。 * 实 例 * 实 例 * (溢流槽) 为了提高熔接的强度，可以在料流汇合之处的外侧或内侧设置一冷料穴(溢流槽)，将料流前端的冷料引入其中， * 分流锥 * (7)不在承受弯曲或冲击载荷的部位设置浇口 塑件的浇口附近强度一般最弱。产生残余应力或残余变形的附近只能承受一般的拉伸力，而无法承受弯曲和冲击力。 * (8)浇口位置的选择应注意塑件外观质量 应选择在不影响塑件商品价值的部位或容易处理浇口痕迹的部位开设浇口。 上述这些原则在应用时常常会产生某些不同程度的相互矛盾，应分清主次因素，以保证成型性能及成型质量，得到优质产品为主，综合分析，根据具体情况确定比较合理的浇口位置。 * 2.6 浇注系统的平衡 若根据某种需要浇注系统被设计成型腔非平衡式布置的形式，则需要通过调节浇口尺寸，使各浇口的流量及成型工艺条件达到一致，这就是浇注系统的平衡，亦称浇口的平衡。 浇口平衡计算的思路是通过计算多型腔模具各个浇口的BGV(Balanced Gate Value)值来判断或计算。 浇口平衡时，BGV值应符合下述要求： 1）相同塑件的多型腔，各浇口计算出的BGV值必须相等； 2）不同塑件的多型腔，各浇口计算出的BGV值必须与其塑件型腔的充填量成正比。 * 相同塑件多型腔成型的BGV值 相同塑件多型腔成型的BGV值可用下式表示： 式中 Ag——浇口的截面积； Lr ——从主流道中心至浇口的流动通道的长度； Lg ——浇口的长度。 * 在多型腔注射模浇注系统设计中，浇口截面通常采用矩形或圆形点浇口，浇口截面积Ag与分流道截面积Ar的比值应取： Ag：Ar =0.07~0.09 (5.13) 设：矩形浇口的截面宽度b为其厚度t的3倍，即b=3t，各浇口的长度为相等。进行浇口的平衡计算。 * 不同(大小)塑件多型腔成型的BGV值 不同(大小)塑件多型腔成型的BGV值可用下式表示： 式中 Wa、Wb——分别为型腔a、b的充填量(熔体质量或体积)； Aga、Agb——分别为型腔a、b的浇口截面积，mm2 ； Lra、Lrb——分别为从主流道中心到型腔a、b的流动通道的长度 Lga、Lgb——分别为型腔a、b的浇口长度，mm。 * 在生产中，常用试模来达到浇口平衡 1)先将各浇口长度、宽度和厚度加工成相等的尺寸。 2)试模后检验各型腔的塑件质量，检查塑件是否产生补缩不足所产生的缺陷。 3)将晚充满塑件有补缩不足缺陷型腔的浇口宽度略微修大。尽量不改变浇口厚度，因为浇口厚度改变对压力损失较为敏感，浇口冷却固化的时间也会前后不一致。 4)用同样的方法重复上述步骤直至塑件质量满意为止。 在上述试模的整个过程中，注射压力、熔体温度、模具温度、保压时间等成型工艺应与正式批量生产时的工艺条件相一致。 * 2.7 冷料穴和拉料杆的设计 冷料穴的作用：容纳浇注系统流道中料流的前锋冷料，以免这些冷