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高温高压阀门铸件制造工艺及应用
1技术要求。
1.1CF8C化学成分及力学性能要求
CF8C化学成分要求及力学性能要求(ASTMA351)见表1、表2所示。
1.2金相检测。
逐件进行金相结构和侵蚀试验,试验按ASTM E381执行,夹杂物级别要求符合表3的要求;不允许有尺寸大于ASTME45标准中的2.5级的偏析和带状不均匀组织;铁素体含量4%~16%。
1.3晶间腐蚀检测。
逐件进行敏化态晶间侵蚀试验,试验方法和试验结果应符合ASTMA262E法的要求。
1.4无损检测
1.4.1射线探伤检测
逐件进行100%射线探伤检测,检测范围符合ASMEB16.34,检测方法按MSSSP54标准进行,检测结果应符合:气孔/缩孔,不小于2级;其他,不允许
表1 CF8C化学成分
C
Si
Mn
S
P
Cr
Ni
Mo
Nb
≤0.08
≤2.00
≤1.50
≤0.015
≤0.020
18.0~21.0
9.0~12.0
≤0.50
8×C~1.00
表2 CF8C力学性能
Rm/MPa
ReL/MPa
ALo/%
≥485
≥205
≥30
表3夹杂物级别
硫化物(A)
硅酸盐(B)
氧化铝(C)
球化氧化物(D)
总级别数
≤1.0级
≤1.5级
≤1.0级
≤2级
≤5级
注:Nb含量为C含量的1~8倍。
1.4.2液体渗透检测 逐件进行100%液体渗透检测,检测按ASTME165标准进行,检测结果应符合下列要求:①任何线性显示的缺陷长度不大于2mm;②单个圆形缺陷的尺寸不大于4mm;③密集缺陷(指尺寸小于0.5mm的集中缺陷)累积长度在任何100mm×100mm的面积中不大于2mm。
2制造工艺
加氢裂化装置阀门铸件虽在局部结构上存在着差异,但共同具备的结构特点是,外形呈三通管状,各管道中心线在同一平面上,管壁较厚且基本均匀,铸件材质一般为耐蚀不锈钢CF8C。我公司在研制阀门铸件的过程中积累了一些经验,文中将以典型的零件DN400-2500lb阀门的铸造为例加以分析阐述
2.1铸造工艺
2.1.1铸造工艺分析 DN400-2500lb阀门的结构见(图1)。该铸件毛坯重量为4300kg,外轮廓尺寸:1538mm×1310mm×840mm。铸件外形呈三通管状,各管分别为圆环形管道,各管道中心线在同一平面上,同一轴向的两个管道管口处有法兰,与其垂直方向的管道管口部位壁厚增大,各管口全部加工,管道主体壁厚为115mm,管壁较厚且基本均匀,管道相交处形成热节。 图1阀门铸件剖面结构图
该阀门铸件主体为圆环形管,具有圆环形铸件的共同特征,各管之间同心度难以保证,铸件壁厚公差较难控制,环形管道如何做到三个方向的管道同时补缩难度较大,所以在设计铸造工艺时需充分考虑这些因素。
2.1.2铸造工艺设计
(1)铸件收缩率的确定。该铸件选用的CF8C材质属于奥氏体不锈钢,在受阻收缩的请况下,结合铸件结构形状,铸件外腔缩尺采用2.0%,内腔缩尺采用1.5%。
(2)分型面选择。阀门要求各管道中心线在同一平面上,各环形管道补缩较困难,因此,以三个管口的中心所在平面为分型面,将铸件分为上下两半(图2)。 图2阀门铸件工艺结构图
分型面的选择经过阀门铸件各管口的中心,使分型面所在的平面为阀门铸件的最大截面,保证阀门铸件各管口轴向中心线在同一平面上,减少铸造砂芯的使用,减少了下芯合箱装配偏差,避免浇注后形成披缝,提高了阀门铸件各部位相对尺寸精度和表面质量,造型较方便简单。
(3)浇注系统设计。
阀门铸件浇注系统采用底注式浇注系统。底注式浇注系统内浇道基本上在淹没状态下工作,充型平稳,可避免金属液发生激溅、氧化及由此而形成的铸件缺陷;无论浇口比是多大,横浇道基本工作在充满状态下,有利阻渣,型腔内的气体容易顺序排出。
CF8C材质合金元素Cr含量较高。Cr熔点高,使钢液液相线温度上升,降低钢液流动性,浇注过程中易产生冷隔、表面皱皮等现象。Cr在钢液中易氧化形成氧化铬膜,充型紊乱时易产生氧化夹杂。浇注系统设置时应充分考虑以上因素,保证充型快速、平稳。
(a)浇注时间。根据铸件的液重可以按表4查出铸件的大致浇注时间,结合生产实际确定铸件的浇注时间。该阀门液重为9350kg,根据表4查出浇注时间在40~150s。为保证快速平稳充型,结合生产实际,浇注时间选择t=105s。
表4 铸钢件质量与浇注时间关系
质量/kg
浇注时间/s
500~1000
12~20
1000~3000
20~50
3000~5000
50~80
5000~10000
40~150
≥10000
80~150
浇注时间的设置是否合适,可用浇注时钢液在型腔内
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