贝雷片计算书案例.docVIP

. . 支架拼设方案检算说明 1、该方案采用贝雷片拼设的支架进行现浇梁体的施工。 2、贝雷片上方铺设工字钢作为分配梁，工字钢上方直接铺设定型钢模板。 3、为确保模板顺利拆除，在钢管桩顶设置Φ=500mm的钢砂箱。 4、为加快支架安装的速度，所有分配梁、钢管桩、砂箱均统一使用同一规格。 设1排钢管桩立柱结构拼设检算成果书 一、检算过程中用到的各种参数 ? 钢材E=2.1×105MPa=2.1×108KPa单排单层贝雷片I=250497.2cm4, W=3578.5 cm3 [M]=788.2KN.m;?[Q]=245.2KN 贝雷片自重305/3=102kg/m=1.02KN/m 22号工字钢I=3400cm4, W=309 cm3, 每延米自重q=42kg/m。 20号工字钢I=2370cm4, W=239 cm3, 每延米自重q=27.9kg/m。 28号工字钢I=7110cm4, W=508 cm3, 每延米自重q=43.4kg/m。 32号工字钢I=11620cm4, W=726 cm3, 每延米自重q=57.7kg/m。 ??二、腹板部分，设4排贝雷片 钢材E=2.1×105MPa=2.1×108KPa???????4排单层贝雷片力学参数 I=250497.2×4=1001988.8cm4，W=14314 cm3 [M]=3152.8KN.m;?[Q]=980.8 1、贝雷片自重q1=102×4=408kg/m=4.08KN/m 2、施工人员荷载q2=2.5×2.75×1=6.875 KN/m 3、振捣荷载q3=2.0× 4、模板荷载(在腹板附近处)q4=腹板处模板重量+内模标准架+内模桁架+内模模板系+内模支架系+底模系=(34/2/32.6+0.1+0.11+0.15(内模暂考虑15t)+0.3+12/32.6/5×2.5)×10=13.655KN/m 5、梁体自重 腹板q5=(2.5+2.5)×0.45×1/2×25=28.125KN/m 顶板q6=(0.65×0.45×1+(0.65+0.3)/2×1.635)×25=26.73KN/m 底板q7=1×0.28×2.75×25=19.25KN/m 6、分配型钢(暂按I22号工字钢间距0.6m)q8=0.042×2.75*1*0.6=0.1925KN/m 贝雷片所受荷载q= q1+ q2 + q3 + q4 + q5 + q6 + q7 + q8 =(6.875+5.5)×1.4+(4.08+13.655+28.125+26.73+19.25+0.1925)×1.2=127.764KN/m， 贝雷梁跨径按12.95m进行检算,检算时按两跨连续梁受均布荷载进行简化计算 M=0.125ql2=0.125×127.764×12.952=2678.293KN.m[M]=3152.8KN.m 满足要求 Q=0.625ql=0.625×127.764×12.95=1034.0898[Q] ×1.2=980.8KN×1.2 (剪力在临时结构中可不考虑荷载分项系数,而且可考虑应力提高系数1.2,在进行Q检算过程中如果将荷载分项系数不进行考虑,即能满足结构受力特性,不需考虑应力提高系数) f=0.521ql4/(100EI)=0.521×127.764?×12.954/(100×2.1×108×1001988.8×10-8)=0.0089m=8.89mm[f]=l/400=12950 ?三、底板箱梁中心位置处设三排贝雷片 ?双排单层贝雷片I=250497.2×3=751491.6cm4，W=10735.5 cm3 [M]=2364.6KN.m;?[Q]=735.6KN 检算过程所考虑的荷载: 1、贝雷片自重q1=102×3=305kg/m=3.05KN/m 2、施工人员荷载q2=2.5×2.5×1=6.25 KN/m 3、振捣荷载q3=2.0×2.5 4、模板荷载q4=底板荷载+内模标准架+内模绗架+内模模板系+内模支架系=(12/32.6/5×2.5+0.1+0.11+0.15(内模暂考虑15t)+0.3)×10=7.558KN/m 6、梁体自重 顶板 q5=0.3×2.5×25=18.75KN/m 底板 q6=1×0.28×2.5×25=17.5KN/m 7、分配型钢(2根22号工字钢间距0.6m)q7=0.042×2.75*1/0.6