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附件1 地震荷载 （SNI 1726-2012） 基于SNI 1726-2012要求的程序是估算建筑和结构件地震负荷的依据。 地震加速度 1）地震重要系数 计算地震负荷的重要系数用Ie=1.25 作为SNI 1726:2012中规定的风险III类。 2）现场分类 除非以后得到的其它土壤数据不同，否则地震设计中采用按印尼标准SNI 1726-2012规定的土壤剖面类型“粘结性土壤”。 3) 加速度参数 根据SNI 1726：2012第14章中给出的地震动区划图中0.2和1秒光谱响应加速度来确定参数SS（短期基岩）和S1(1秒的基岩加速度)。从SS=0.75，S1=0.3及现场等级SD确定Fa Fv ，具体如下： Fa =1.2 Fv =1.8 (SNI 1726：2012 中表4和表5) 4) 谱加速度设计参数 短时和1秒种地震谱响应加速度设计参数SDS 和SD1 可根据下述公式得出： 等效侧向力法 非建筑物结构件使用等效侧向力法。 基底地震剪力 其中： V: 基底地震剪力 (SNI 1726：2012, 7.8.1) SDS =0.60 Ie: 重要系数（=1.25） R: 响应修改系数(SNI 1726：2012 中表20和表21) W: 有效地震重量 （W=D+Q+Le, Le:用于地震量的活荷载） 地震系数 R Ω0 Ωd 与普通集中支撑的建筑钢框架类似的非建筑结构件，带允可的增加（≤48m） 2.5 2.0 2.5 与建筑钢不相似的非建筑结构件。 与建筑钢筋混泥土不相似的钢筋混泥土分布质量悬臂结构。 2.0 2.0 2.0 T: 结构件的基本周期 可通过下述公式计算得出T： n: 结构件的总层数 fi= 在i层的横向力 δi= 用横向力fi计算的水平偏转 地震荷载垂直分布 任何层的地震诱导侧力(Fx)根据下述公式计算得出： 其中， Fx: 任何一层的地震感应侧力（kN） Cvx: 垂直分布系数 V: 结构件基础处总的设计侧力或剪力（kN） Wi和Wx:位于或分配给第i或x层的结构件的总有效地震重量部分； Hi和Hx:从基础到第i或x层的高度（m） k: 与结构周期相关的指数如下： 不超过0.5秒的结构件，k=1 不低于2.5秒的结构件，k=2 在0.5秒～2秒之间的结构件，k应是2或线性内插法确定在1～2之间。 地震负荷效应 水平地震效应 Eh=ρQE 其中， Eh：水平地震力效应 QE：从V或Fx来的水平地震力效应 ρ：冗余系数，如SNI 1726:2012中的7.3.4规定 与建筑不类似的非建筑结构件：1.0 与建筑相似的非建筑结构件：1.3 垂直地震效应 Ev=0.2SDSD 其中， Ev：垂直地震力效率 SDS：短时的普响应加速度设计参数 D: 静荷载效应 层间位移限制 1）层间位移确定 x层的偏移（δx）(mm)根据下述公式确定： 其中： Cd：附件中2.1）中给出的位移放大系数 δxe：弹性分析确定的某处的偏移 le: 重要系数 2）层间位移限制 层间设计位移（△）不能超过许可的层间位移（△a） 2014.11.26 UBC中底部剪力法的表达式如下： Cv为地震影响系数，I为重要性系数，W为质量，T为结构自振周期，R越大，地震力越小。 地震荷载 STAAD PRO 地震荷载程序输入： 区域。 如下图可见：根据分区1、2A、2B、3、4来填写。 本项目结论：区域值取0.3。 重要性系数 见UBC表格： 本项目结论：(C200-00101)重要系数用Ie=1.25 作为SNI 1726:2012中规定的风险III类。 Rw值： 见UBC表格： 本项目结论：根据不同结构形式从上表选择，如有支撑的钢框架选5.6 土壤类型： 本项目结论：(C200-00101)除非以后得到的其它土壤数据不同，否则地震设计中采用按印尼标准SNI 1726-2012规定的土壤剖面类型“粘结性土壤”。 Na、Nv 由三菱给出。 最后勾选偶然偏心选项  风荷载 附件-2 风荷载 （ASCE 7-10） 根据当地风荷载数据及ASCE7-10的要求确定建筑及结构件的风荷载。 风压 其中： qz：地面上高Z处的风压 （N/m2） Kz：根据曝露种类和高度给出的风压曝露系数。 现场被认为是“曝露D”。 Kzt: 地形因素=1.0 Kd：风方向性系数 当与负荷组合一起的时候才用此系数。 V: 在地面上方10m处3秒阵风速度相应的基本风速=33.3m/秒 问题： 1：三菱给出的下列条文在规范中无法找到。 27.4-3中 美规钢结构检验参数输入： AXIS:单角钢的轴。默认为主轴，输入2为用其平行于肢边的轴。 BEAM:默认为将梁分为12份进行应力校核；另一选项是只对杆端进行校核。一般用默认值。 CAN:对悬臂