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5． α＝120° 波形如图6-7（e）所示。波形中当ωt＝0°～120°时，VA没有触发导通，A相没有电压输出。当ωt＝120°～150°时， VA在ωt＝120°时得到触发而导通，B相电压虽已过零点，但由于VC关断尚未触发，且uA＞uB，VB承受负电压在原负脉冲触发导通后继续导通，故A相负载上的电压为A、B相线电压的一半。 ωt＝150°～180°时，VB在uA ＝ uB，即ωt＝150°时关断，而此时VC没有触发继续关断，所以VA因没有电流通路而关断。故在此期间，A相负载上电压为零。ωt＝180°～210°时，VC在ωt＝180°触发而导通，在设计时采用双脉冲或宽度大于60°的宽脉冲，A相的原正脉冲此时还存在，再因uA＞uC，故VA被触发而再次导通。故A相负载上的电压为A、C相线电压的一半。ωt＝210°时，uA＝uC，流过VA的电流等于零，VA关断，A相负载输出电压为零。负半周的分析方法与正半周完全相同， 负载上获得与正半周对称的电压波形。 6． α＝150° 根据电压波形分析可知，当α≥150°时，三个晶闸管不能构成导通条件，所以这种由三个双向晶闸管构成的三相Y连接调压电路的最大移相范围为150°。控制角α由0°变化至150°时，输出的交流电压可以连续地由最大调节至零。  随着α的增大，电流的不连续程度增加，每相负载上的电压已不是正弦波，但正、负半周对称。因此，这种调压电路输出的电压中只有奇次谐波， 以三次谐波所占比重最大。由于这种线路没有零线，故无三次谐波通路，减少了三次谐波对电源的影响。 三相交流调压电路带电感性负载时，分析工作很复杂， 因为输出电压与电流存在相位差，在线电压或相电压过零瞬间，晶闸管将继续导通，负载中仍有电流流过，此时晶闸管的导通角θ不仅与控制角α有关，而且与负载功率因数角φ有关。 如果负载是感应电动机，则功率因数角φ还要随电机运行情况的变化而变化， 这将使波形更加复杂。 但从实验波形可知，三相感性负载的电流波形与单相感性负载时的电流波形的变化规律相同，即当α≤φ并采用宽脉冲触发时，负载电压、 电流总是完整的正弦波；改变控制角α，负载电压、电流的有效值不变，即电路失去交流调压作用。 要实现交流调压的目的，则最小控制角α＝φ， 在相同负载阻抗角φ的情况下，α越大，晶闸管的导通角越小，流过晶闸管的电流也越小。 6.2.2 其它三相调压电路形式 表6-1 常用三相调压电路形式及特点 表6-1 常用三相调压电路形式及特点 表6-1 常用三相调压电路形式及特点 第6章 交流调压电路 第6章 交流调压电路 6.1 单相交流调压电路 6.2 三相交流调压电路 6.3 交流过零调功电路 习题及思考题 图 6-1 单相交流调压电路 6.1 单相交流调压电路 图6-2 电阻性负载单相交流调压电路工作波形 在电源u的正半周内，晶闸管V1承受正向电压，当ωt＝α时，触发V1使其导通，则负载上得到缺α角的正弦半波电压， 当电源电压过零时，V1管电流下降为零而关断。在电源电压u的负半周，V2晶闸管承受正向电压，当ωt＝π＋α时，触发V2使其导通，则负载上又得到缺α角的正弦负半波电压。持续这样的控制， 在负载电阻上便得到每半波缺α角的正弦电压。改变α角的大小， 便改变了输出电压有效值的大小。 设 , 则负载电压的有效值为 负载电流的有效值为 从式(6-1)中可以看出，随着α角的增大，Uo逐渐减小; 当α＝π时，Uo＝0。因此，单相交流调压器对于电阻性负载， 其电压的输出调节范围为0～U， 控制角α的移相范围为0～π。 (6-1) (6-2) 6.1.2 电感性负载 图 6-3 感性负载单相交流调压电路及波形 由图6-3（b）可知，晶闸管的导通角θ的大小，不但与控制角有关，而且与负载阻抗角有关。一个晶闸管导通时，其负载电流io的表达式为 式中 6-3 当ωt＝α＋θ时，io＝0。将此条件代入式(6-3)，可求得导通角θ与控制角α、负载阻抗角φ之间的定量关系表达式为 (6-4) 针对交流调压器，其导通角θ≤180°，再根据式(6-4)， 可绘出θ＝f（α，φ）曲线，如图6-4 所示。 图 6-4 单相交流调压电路以φ为参变量时θ与α的关系 下面分别就α＞φ、α＝φ、α＜φ三种情况来讨论调压电路的工作情况。  (1) 当α＞φ时， 由式（6-4）可以判断出导通角θ＜180°, 正负半波电流断续。α越大，θ越小，波形断续愈严重。 