超超临界锅炉设计若干问题研讨.pptxVIP

主要内容;超（超）临界锅炉水冷壁、过热器、再热器性能设计要点;总 则;水冷壁管圈形式;螺旋管圈和垂直管圈比较;;螺旋水冷壁管悬吊;螺旋水冷壁和垂直水冷壁过渡结构;在由各水冷壁下集箱引出的水冷壁入口管段上，根据水动力计算的结果，按不同的回路装有不同孔径的节流孔圈，以控制各回路水冷壁管的流量，以保证合理的质量流速和水冷壁出口温度的均匀性和管壁金属温度在允许范围内，这种装于水冷壁入口管段上的节流管圈与早期装于大直径的水冷壁下集箱内的定位销对号的节流孔圈相比，具有如下优点： 不必采用厚壁的大直径水冷壁下集箱，简化了结构，不需定期维修。 便于节流孔圈的调试。 便于更换和检查。 ;亚临界、超临界参数锅炉型式;汽包锅炉与直流锅炉过热器设计差异;亚临界600MW锅炉;过热器、再热器设计（过热器流程）;;过热器、再热器受热面设计要求;超临界锅炉过热器受热面设计原则;超临界过热器受热面设计原则;过热器、再热器受热面布置型式;上锅超临界锅炉型式;东锅超临界锅炉型式;特点： 1、前后墙对冲燃烧； 2、再热蒸汽采用尾部挡板调节； 3、再热器受热面为纯对流特性；;上锅超超临界锅炉型式;不同燃料受热面布置上差异;过热器受热面设计;过热器受热面设计;再热器受热面设计;过热器、再热器压降准则;蒸汽侧流量偏差;烟气侧偏差;蒸汽侧偏差;携带汽温偏差;中间点温度变动使得受热面进出口汽温变化偏差;受热面金属温度计算;;1000MW超超临界锅炉材料配置;过热器、再热器系统监视保护;启动系统合理选择;启动系统用途;简单疏水扩容系统;再循环泵启动系统;带疏水热交换系统;启动系统;简单疏水扩容系统、部件;带再循环泵系统、部件;主要部件选用准则;大气式扩容器的结构及尺寸选取 ;凝结水箱有效容积的取用原则 ;再循环泵设计;再循环泵压头设计;循环泵和给水泵串联布置特点;循环泵和给水泵并联布置;启动热量损失比较 ;启动阶段工质损失比较 ;选 型 意 见;超（超）临界锅炉蒸汽侧氧化综合治理; 蒸汽温度超过450℃，氧化速度加剧，生成物为Fe2O3和Fe3O4，氧化膜较致密；蒸汽温度超过570℃，同时生成疏松的FeO; 蒸汽温度越高，??成速度越快，氧化膜越厚; 由于氧化膜和金属基体之间存在膨胀系数的差别，当管壁温度出现剧烈变化，在应力作用下极易剥落; 氧化皮剥落后继续生成，由于氧化皮的绝热作用，导致恶性循环; 锅炉受热面高温蒸汽氧化问题，根据目前技术水平，不能完全消除; ; 由于在超（超）临界机组锅炉受热面中氧化皮的产生是不可避免的，故对于蒸汽氧化和锅炉超温爆管的综合防治的总体思路是： 设法减缓高温蒸汽氧化物的生成、对已生成的氧化物应避免其脱落、对已脱落的氧化物应尽快予以清除，对无法予以清除的金属氧化物应尽量减轻对汽轮机的危害。;一、减缓高温蒸汽氧化物的生成 1、 锅炉炉型应选择传热偏差较小且有利于氧化皮的输送的型式； 2、同一等级的蒸汽温度参数，高温段受热面设计时，材料应尽可能选用抗氧化性能好的材料，在管子温度计算时，材料选择根据计算壁温要留有一定的裕度； 3、SA-213 T23、T91、TP347H的抗氧化温度极限均为抗炉内烟气氧化数据，实际按此数据设计的许多锅炉已发生了严重蒸汽氧化现象，故对于以上材料在超（超）临界锅炉设计中应适当降低极限温度才能予以使用;塔式布置锅炉优点;SA-213 T23、T91材料使用 ;25Cr20Ni与Super304H这二种钢的抗内壁蒸汽氧化温度和抗外壁烟侧腐蚀温度控制值如下: HR3C Super304H 抗内壁蒸汽氧化温度 ℃ 700 650 抗外壁烟侧腐蚀温度 ℃ 730 700 ;管子内壁喷丸;二、避免氧化层脱落 避免已生成的氧化皮的脱落主要应在锅炉运行操作中予以实现。如果机组能长期在较为稳定的负荷下运行，氧化皮的脱落概率大为降低。对于锅炉运行中避免氧化层脱落应注意以下几点： 1、在机组启停时，应严格控制升温、升压速率，减小管子壁温梯度； 2、提高机组的自动投入率和调节质量，最大限度地防止人为操作不当而引起机组强停； 3、在机组启动负荷较低时，严禁使用过热器减温水，而在高负荷时也应严格控制减温水量，应注重采用煤水比及燃烧器摆动或调温挡板来予以调节蒸汽温度。 ;三、已脱落的氧化物的清除 对于已脱落的氧化物的清除最有效的途径就是在锅炉启动时，通过汽轮机旁路直接带入凝汽器。就这一点来讲，在机组系统设计中汽轮机旁路容量的选择至关重要。对于超（超）临界机组，汽轮机旁路容量的大小不但和机组启动、运行方式相关，而对已脱落的氧化物的清除也有直接关系。选择较大容量的汽轮机旁路系统可以使锅炉通过带旁路启动，减缓启动过