电网继电保护整定的计算_故障分析基础.ppt

Yn侧单相接地电流相量图 d侧各相电流分布与yn侧接地相有关，d侧滞后于yn侧接地相的电流为0，其它两相大小相同，相位相反，数值为故障电流的1/sqrt(3)倍。D侧无零序电流 Y侧单相接地电压相量图 y侧接地相电压为0，其它两相电压较高；d侧电流为0相电压最高，其它两相电压相等，相间电压较高；d侧无零序电压。 阻抗的变化 单相测量阻抗: ZAZK(短路阻抗) ZBZk;ZcZK 相间测量阻抗: ZABZK; ZBCZK; ZCA=ZK 单相阻抗不能反应高压侧接地短路阻抗;相间0度接线有一相反应高压侧接地短路阻抗 Yn侧两相短路 Yn侧两相短路电流相量图 Yn侧两相短路电压相量图 阻抗的变化 单相测量阻抗: ZAZK(短路阻抗) ZB=Zk;ZcZK 相间测量阻抗: ZABZK; ZBCZK; ZCAZK 单相阻抗一相反应高压侧相间短路阻抗;相间0度接线不能反应高压侧接地短路阻抗 y/yn-12接线变压器 自耦变压器的短路分析 基本分析方法同普通变压器,利用y型等值电路进行分析计算 不同之处在于两侧共用一个绕组,公共绕组的电流与零序电流与短路点位置,各侧阻抗大小等有关. 自耦变压器的短路分析 分析示意图 自耦变压器的短路分析 中压侧接地 流入高压绕组的零序电流为 自耦变压器的短路分析 中压侧接地 接地中性点电流为 接地中性点电流的大小、流向与中压侧系统零序阻抗大小无关； 高压侧系统零序阻抗大小只影响接地中性点电流大小而不影响流向。 In流向与规定的方向相反（规定方向由公共绕组入地）。 自耦变压器的短路分析 高压侧接地 流入中压绕组的零序电流为 自耦变压器的短路分析 高压侧接地 接地中性点电流为 接地中性点电流的大小、流向与中压侧系统的零序阻抗大小密切相关。三绕组自耦变压器接地中性点电流不能用来构成零序电流保护，也不能用来构成零序方向元件 ,需采用自产 自耦变压器高压侧发生接地故障时，高压侧的零序电流并不一定最大，很大程度上取决于中压侧系统零序阻抗的大小。 电力系统横向短路故障分析 不接地系统单相接地—各序电压和相电压 中性点不接地电网发生单相接地时，正序电压保持原有数值，可以继续供电给用户 非故障相电压升高 倍，等于线电压值，为避免不同名相再次接地，不允许长期运行，一般最长时间不超过2h。 中性点不接地电网发生单相接地时不存在负序电压分量，零序电压等于-EA。 开口三角电压： 电力系统横向短路故障分析 不接地系统单相接地—接地电流 单相接地电流 接地电流为电容电流，超前接地相该相电动势相角，接地电流为该电网所有设备对地电容电流之和。当该电网中具有较多电缆线路时，接地电流就增大。 电力系统横向短路故障分析 不接地系统单相接地—故障线路、非故障线路零序电流 非故障线路： 非故障线路的零序电流由本线路对地电容产生，零序电流超前零序电压的相角是90度； 故障线路： 故障线路的零序电流由其他非故障线路（包括其他设备）对地总电容产生，零序电流滞后零序电压的相角是90度。 线路出线愈多时，故障线路与非故障线路零序电流间差值愈多。 电力系统横向短路故障分析 不接地系统单相接地—电容电流补偿 线路对本线路对地电容进行补偿时，即各线路零序电流减去本线路对地电容产生的零序电流（各线路对地电容可实测出或计算出）则故障线路与非故障线路零序电流间差值拉大，容易检出故障线路 电力系统横向短路故障分析 经消弧线圈接地系统单相接地 当接地电容电流超过规定值时，需装设消弧线圈补偿 由接地点流向电网的消弧线圈电流为 由电网流入接地点的接地电流 接地总电流减小，装设消弧线圈一般采用过补偿,此时补偿电网的脱谐度 电力系统横向短路故障分析 经消弧线圈接地系统单相接地 复合序网在零序网络的中性点N经3ZL阻抗接地 非故障线路的零序电流： 消弧线圈的接入不影响非故障线路零序电流的大小以及与零序电压间的相位关系 故障支路零序电流 1）故障线路的零序电流减小较大，在过补偿方式运行时，与非故障线路的零序电流接近同相位 2）流过消弧线圈的有功电流经故障线路构成回路，过补偿方式工作时，3I0超前3U0的相角大于90而小于180，检测线路的零序功率可检测出故障线路 电力系统横向短路故障分析 两相接地—复合序网和故障分量网络 电力系统横向短路故障分析 两相接地—故障点电流电压 在 情况下， ； 在 情况下，单相接地和两相接地时非故障相电压均要升高。 在实际电力系统中，均以单