第八章约束混凝土.ppt

第8章 约束混凝土;?;;①将截面划分为有效约束核芯和非约束区。沿纵向，相邻箍筋中间的截面上有效约束核芯面积最小。通过分析和试验数据回归，给出参数?，? 和面积Aeff 、Acc的计算式。②有效约束核芯混凝土的抗压强度取决于体积配箍率?s和约束混凝土达峰 值强度时的箍筋应力 。; 采用正方形箍筋、且纵筋沿周边均匀布置时，核芯混凝土抗压强度的提高系数为： 式中：B为核芯面积边长；n和c为纵筋的数量和间距；s为箍筋间距；Poc为核芯混凝土不受约束时的承载力。 ③给定应力-应变全曲线的形状，上升段(oA)为二次抛物线，其余AB，BCD和DE为直线。 C点的应力取为0.85fcc，残余强度为0.3fcc，几个特征点的应变值?s1，?s2和?s85同为fc，B，s，?s和 等的函数，计算式详见文献[8-11]。 ;3. 数值计算的全过程分析;④建立的各个计算式考虑了混凝土的非线性变形，有些还???耦合关系，难以获得显式解。 采用数值计算方法，编制计算机程序，当给定一纵向应变(? )值，进行迭代运算，可满足全部平衡方程、变形条件和材料本构关系，输出截面平均应力?、横向应变?2、箍筋应力?st、核芯混凝土约束应力?2等各种信息。逐次地给定纵向应变值，即可得约束混凝土的应力-应变全曲线和各物理量的曲线。下面图所示是一算例，与试验结果相符较好。 ; 根据大量试验结果进行回归分析，所建议的约束混凝土本构关系计算式，形式简单直观，工程中使用方便。 ; 由上升段的曲线和下降段的二折线组成。 假设约束混凝土的抗压强度和峰值应变都与素混凝土的相等(fcc= ，?pc=?p)，上升段曲线也相同，采用Hognestad的二次式y=2x-x2(表1-6)。下降段的斜线由?=0.5 处的应变确定： 式中： 为混凝土的圆柱体抗压强度，N/mm2。?s为横向箍筋对核芯混凝土(取箍筋外皮以内)的体积率。 为从箍筋外皮量测的约束核芯宽度。s为箍筋间距。 若取?s=0，式中的右边只剩第一项，即素混凝土下降段的相应应变(图1-14)。下降段的最后部分，取为残余强度0.2 的直线。 ;过镇海等建议的公式; 需注意，上述本构模型中的大部分只给出箍筋包围的约束混凝土应力-应变关系。对于一个受压柱的平均应力-应变关系，还需计入箍筋外围混凝土(保护层)的作用，按式(8-14)进行换算。有些柱的截面较小，外围混凝土所占总面积的比例大，或者配箍较少，箍筋内外混凝土的性能差别小，都不容忽略外围混凝土的影响。 ;8.3 钢管混凝土; 钢管混凝土短柱轴心受压的典型轴力（平均应力）-应变曲线反映了不同阶段的受力特点; （OA段） 试件刚开始加载时，处于弹性阶段，钢管和混凝土的应力都小，钢材泊松比大，钢管横向膨胀变形略大，若粘结良好，则钢管如同纵向钢筋一样和混凝土共同作用； （AB段） 载荷逐渐增大，轴向应力继续增加，应变稍快，曲线微凸。 （BC段） 载荷继续增加，钢管在纵向和切向应力的共同作用下达到初始屈服状态（B点），但其承载尚有余量；钢管表面此时会出现屈服线。轴力缓慢增加，但是试件的应变增长的很快，切向拉应力增大，也加大了对核心混凝土的约束应力，进而提高了其三轴抗压强度，试件的总承载力仍能继续增加。 （CD段） 当到达C点时达到极限轴力，钢管纵向应力减小，总承载力逐渐降低，形成下降段；试件此时会出现明显的鼓凸或皱点（D点）;?;8.3.2 极限强度计算;钢管混凝土抗压强度的两种极端情况;?;8.4 局部受压;?;?;?;?;?