局部沸腾传热特性及氨和氨 水二元混合板式蒸发器外文翻译.doc

局部沸腾传热特性及氨和氨/ 水二元混合板式蒸发器 丰田章男冈本 弘文，ARIMA 池上和冷静 1。钛分，日本神户制钢株式会社 2。佐贺大学海洋能源研究所，日本， 工程热力学研究所中国科学出版社科学出版社柏林海德堡，2010。 采用例如海洋热能转换差异（OTEC）小温差发电—收取热能转换有望在（DTEC）抗全球变暖等问题对策。氨水用于OTEC和DTEC作为工作流体的蒸发，其局部沸腾热传递的研究是为改善的发电效率非常重要。局部沸腾换热系数的方法是氨/水混合物（Z?=?0.9–1）上垂直平板式换热器在一定范围内的质量流量（7.5–15公斤/米2S），热通量（15–23米2 ），和压力（0.7–0.9 MPa）。结果表明，氨/水混合物的情况下，局部传热系数随着流量和组成对氨的增加，并减少与增加的热通量。 关键字：局部热传输，氨/水混合物，平板型蒸发器，温差发电 简介： 基于发电理论，人们对使用如海洋热能的温度差异转换（OTEC）和排热节能版本（DTEC）的兴趣在最近几年有所增加，包括发展的有效措施，在节能和可再生能源重新代替化石燃料能源的地方。以OTEC和DTEC，板式蒸发器一般用作蒸发器，氨或氨水作为工作流体在功率的提高热效率生成的方法，使用一个小的温度差异。所以，它是理解沸腾行为的重要依据，氨或氨/水作为工作流体内蒸发器和局部沸腾换热的机理转移。 在对二进制的热循环换热的混合物成分影响的研究作为工作流体的混合物是必需的。Fujita et al研究了在沸腾传热效率在一个单一的HFC-134a?HCFC-123?/混合均匀加热的垂直管。他们报道的影响成分的混合物的传热系数不同的情况在不同的气质量。实证的相关性强制对流沸腾传热管比单纯冷藏实验数据之间—发生（R11，R114，R123和R12）和一些没有混合物（R11／R114，R123、R134a和R11、R12）。他们利用相关模型的基础上，强制对流沸腾传热系数的混合低于等效纯稀土冷却液因其核的混合效果沸腾在气相传热热阻，结果与实验值吻合良好。 收稿日期：2010年10月 丰田章男冈本：钛的营销和技术服务部经理丰田章男冈本等人。局部沸腾换热液氨/水二元混合物在蒸发器特性 命名 a 一个常数 Ag 水汽占据视线玻璃面积可视化（M2） A1 液体玻璃面积占景观可视化（M2） Bo 沸腾数 Co 无量纲分布参数（?） Dh 液压直径的（m（Wδ为2W）δ或热平衡蒸汽品质常数（?） R 真蒸汽质量（?） G流量（公斤/米2） e 常数 Hb 沸腾传热系数（W?/（M2K）） Hc 两相强制对流沸腾换热传热系数（W/（m2k）） Hfg 蒸发潜热（J／kg） h 传热系数（W/（m2）h） k 导热系数（W/（m·K）） m 常数 n 常数 Psat 饱和蒸汽压（Pa） Pr 普朗特数 q 热通量（W?/?M2） Twall 平板壁面温度（℃） u 气相速度（米/秒） W 宽流道 x 热平衡蒸汽质量（?） ρ密度（公斤/米3） μ 粘度（μkg/（m s） av 平均 g 蒸气 l 液体 loc 局部 对氨/水成分的关系研究传热过程包括池沸腾换热。ARIMA和Inoue等人，利用对流竖直圆管内沸腾传热和对流沸腾水平圆管内的传热技术等进行了实验上沸腾氨/水低的热传递27%（0nia）、高（50，100%浓度氨气）去调查该成分对沸腾的影响转移。他们提出了一种相关的强制对流换热系数基本一致在一系列的42–61%弹药实验值NIA?/水的混合物，而Inagaki等人研究衍生性对于0–23%氨/水混合物的关系沸腾和伪沸腾的强制区域。 另一方面，基姆等人报告当地的强制对流沸腾传热低流量条件下对光滑平板换热。他们发现，热氨不沸腾的主导，而是通过强制对流性沸腾的主导。 然而，很少有研究对地方强制对流沸腾传热的氨和弹药NIA?/水在光滑的平板式换热器，特别是有了对热的关系研究与氨/水成分转移。 在以前的报告，我们进行了实验可视化的沸腾传热和澄清沸腾里氨氨水特征板。我们发现，改变质量的影响流量对局部传热和沸腾流型与氨和氨/水的不