脚手架专项施工方案(专家论证).pptx

一 寸 光 阴 不 可 轻 ;- 1 -;- 2 -;- 3 -;- 4 -;- 5 -;- 6 -;- 7 -;- 8 -;- 9 -;- 10 -;- 11 -;- 12 -;- 13 -;- 14 -;- 15 -;一 寸 光 阴 不 可 轻 立杆基础底面面积(m2):0.25；地基承载力调整系数:1.00。;一 寸 光 阴 不 可 轻 和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值:P1=0.038 kN/m ； 脚手板的自重标准值:P2=0.3×0.8/(1+1)=0.12 kN/m ； 活荷载标准值: Q=3×0.8/(1+1)=1.2 kN/m； 静荷载的设计值: q1=1.2×0.038+1.2×0.12=0.19 kN/m； 活荷载的设计值: q2=1.4×1.2=1.68 kN/m；;一 寸 光 阴 不 可 轻 支座最大弯距为 M2max= -0.10×0.19×1.52-0.117×1.68×1.52 =-0.485 kN.m； 选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： σ=Max(0.412×106,0.485×106)/5080=95.472 N/mm2； 大横杆的最大弯曲应力为 σ= 95.472 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2，满足要求！ 3.挠度验算: 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。 计算公式如下：;一 寸 光 阴 不 可 轻 1.荷载值计算 大横杆的自重标准值：p1= 0.038×1.5 = 0.058 kN； 脚手板的自重标准值：P2=0.3×0.8×1.5/(1+1)=0.180 kN； 活荷载标准值：Q=3×0.8×1.5/(1+1) =1.800 kN； 集中荷载的设计值: P=1.2×(0.058+0.18)+1.4 ×1.8 = 2.805 kN；;一 寸 光 阴 不 可 轻 3.挠度验算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度 和 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:;- 21 -;一 寸 光 阴 不 可 轻 风荷载标准值按照以下公式计算;一 寸 光 阴 不 可 轻 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm； 计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：k = 1.155 ；当验算杆件长细 比时，取块1.0； 计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1.5 ； 计算长度 ,由公式 lo = k×μ×h 确定 ：l0 = 3.118 m； 长 细 比 Lo/i = 197 ； 轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：φ= 0.186 ； 立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2； σ = 14512/(0.186×489)=184.01 N/mm2； 立杆稳定性计算 σ = 184.01 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足??求！ 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式;一 寸 光 阴 不 可 轻 立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2； σ = 13776/(0.186×489)+117504.23/5080 = 191.26 N/mm2； 立杆稳定性计算 σ = 191.26N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！ 七）、最大搭设高度的计算: 按《规范》5.3.6条不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架 可搭设高度按照下式计算：;一 寸 光 阴 不 可 轻 脚手架单立杆搭设高度为42m，小于[H]，满足要求！ 按《规范》5.3.6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可 搭设高度按照下式计算：;- 26 -;一 寸 光 阴 不 可 轻 ;- 28 -;一 寸 光 阴 不 可 轻 水平悬挑支撑梁 悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.1m，建筑物内锚固段 长度 2 m。 与楼板连接的螺栓直径(mm):16.00； 楼板混凝土标号:C30； 拉绳与支杆参数;一 寸 光 阴 不 可 轻 ;一 寸 光 阴 不 可 轻 ;一 寸 光 阴 不 可 轻 最大挠度计算值为： ν= 0.677×0.153×15004/(100×2.06×105×107800)+0.990×1.2×1