深厦高铁HD站铝板龙骨受力分析计算书.docx

# # #高铁铝板龙骨受力分析计算书 目录 TOC \o 1-5 \h \z \o Current Document 1基本参数 1 \o Current Document 1.1幕墙所在地区 1 \o Current Document 1.2计算支撑结构时的风荷载标准值 1 \o Current Document 1.3抗震设防 1 \o Current Document 1.4作用效应组合 1 \o Current Document 2铝板龙骨型材选材验算 2 \o Current Document 2.1型材选材情况 2 \o Current Document 2.2墙角区域及檐口位置型材验算情况 2 \o Current Document 2.3大面区域型材验算情况 3 -明框玻璃幕墙设计计算书 -明框玻璃幕墙设计计算书 PAGE PAGE # 1基本参数 1.1幕墙所在地区 惠东地区； 1.2计算支撑结构时的风荷载标准值 分两种情况取风荷载值：墙角区及檐口位置取局部风压体型系数 -2.0，大面区域取-1.2, 地面粗糙度分类等级，本工程按 C类地形考虑。 Wki= B gz 卩 z 卩 siW6 =1.9099 X 0.8538 X 2.0 X 0.55 =1.7937kPa Wk2= B gz 卩 z 卩 s1W0 =1.9099 X 0.8538 X 1.2 X 0.55 =1.076kPa 1.3抗震设防 根据国家规范《建筑抗震设计规范》 GB50011-201Q惠东地区地震基本烈度为： 6 度，地震动峰值加速度为 0.05g，由于本工程是标准设防类，因此实际抗震计算中的水平 地震影响系数最大值应按本地区抗震设防烈度选取，也就是取： a ma=0.04 ； qEA= B e a maG/A 5.3.4[JGJ102-2003] =5 X 0.04 X 0.4 =0.08kPa 1.4作用效应组合 荷载和作用效应按下式进行组合： S= 丫 GS3k+ w y ?Swk+ ey ESEk 5.4.1[JGJ102-2003] 上式中： S :作用效应组合的设计值； S Gk：重力荷载作为永久荷载产生的效应标准值； S Wk、SEk：分别为风荷载，地震作用作为可变荷载产生的效应标准值； 丫 G 丫 w、YE：各效应的分项系数； 书w书E：分别为风荷载，地震作用效应的组合系数。 上面的 丫 G、丫 W、丫 E为分项系数，按 5.4.2、5.4.3、5.4.4[JGJ102-2003]规定如下： 进行幕墙构件强度、连接件和预埋件承载力计算时： 重力荷载：丫 G： 1.2 ； 风荷载：丫 w： 1.4 ； 地震作用：丫 E： 1.3 ； 进行挠度计算时； 重力荷载：丫 G： 1.0 ； 风荷载：丫 w： 1.0 ； 地震作用：可不做组合考虑； 上式中，风荷载的组合系数书W为1.0 ； 地震作用的组合系数书E为0.5 ; 2铝板龙骨型材选材验算 2.1型材选材情况 龙骨选用L50*5角钢，墙角区及檐口位置龙骨布置长度控制在 1000mm之内，大面区 域龙骨长度控制在1500mn之内，计算间距均取1000mm按简支梁分别验算。 选用型材的截面特性 选用型材号：L50x5mm角钢 型材的抗弯强度设计值：f s=215MPa 型材的抗剪强度设计值：t s=125MPa 型材弹性模量：E=206000MPa 绕X轴惯性矩：I x=112100mm 绕Y轴惯性矩：I y=112100mm 绕X轴净截面抵抗矩：WX=3131mm 塑性发展系数：丫 =1.05 2.2墙角区域及檐口位置型材验算情况 风荷载作用的线荷载集度(按矩形分布)： q wk：风荷载线分布最大荷载集度标准值(N/mm); w k：风荷载标准值(MPa); B :幕墙立柱计算间距(mm); q wk=w1 B =1.7937/1000 X1000 =1.7937N/mm q w：风荷载线分布最大荷载集度设计值(N/mm); q w=1.4qwk =1.4 X 1.7937 =2.51N/mm 水平地震作用线荷载集度(按矩形分布)： q Ek=qEAB =0.08/1000 X1000 =0.08N/mm q e：水平地震作用线荷载集度设计值(N/mm); q E=1.3q Ek =1.3 X 0.08 =0.10N/mm 幕墙受荷载集度组合： 用于强度计算时，采用 S+0.5Se设计值组合： ……5.4.1JGJ102-2003] q=q w+0.5qE =2.51+0.5 X 0.10 =2.56N/mm 用于挠度计算时，采用 Sw标准值： ……5.4.1JGJ102-2003] q k=qwk =1.79