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支座纵向预偏移量计算 支座纵向预偏移量计算 沪昆客专杭长湖南段东京殿大桥、清潭河大桥支座纵向预偏量 沪昆客专杭长湖南段东京殿大桥、清潭河大桥均为预应力混凝土连续梁，跨径组合分别为：48+80+48m、40+64+40m，均采用挂篮悬臂浇筑法施工。 支座布置示意如图1所示： 支座2纵向固定 支座3纵向活动 支座4纵向活动 图1 支座布置示意图（以箭头方向为正） 悬臂浇筑施工合拢完成的梁体在温度、混凝土收缩徐变等因素影响下会产生变形，导致连续梁活动支座的纵向位移量较大。若不根据桥梁合拢时间计算出相应的偏移量，则全桥合拢后活动支座的上支座板会发生较大的错动，使支座受力不均匀，桥墩处于偏心受压状态，对支座及桥墩受力不利。 支座纵向预偏量系指支座上板纵向偏离支座理论中心线的位置，主要分为两部分：预应力张拉的弹性压缩、混凝土收缩徐变引起的位移量△1，由于体系实际合拢温度与设计合拢温度的差值引起的位移量△2。 △1是因梁体的弹性压缩、混凝土收缩徐变引起各墩活动支座的偏移量，根据设计图纸查得。 △2根据现场实际施工进度推算出连续梁合拢时间及温度，得出与设计合拢温度的差值。 △2=α×△t ×L 其中，α—为箱梁混凝土线膨胀系数(10/℃) ； △t —实际合拢温度与设计合拢温度的温差； L —计算位置至桥梁固定支座位置的梁体长度； 沪昆客专东京殿大桥、清潭河大桥位于湖南省境内湘东地区，属于亚热带季风湿润气候，气温最高为8月份，最低气温时间为1月份，年平均气温为18℃左右。现假定设计合拢温度为18℃，实际合拢温度取25℃。则各活动支座的位移量如表1、表2所示： 表1 东京殿大桥（48+80+48m） 表2 清潭河大桥（40+64+40m） 从表1、表2可见，支座1、支座3、支座4的（△1+△2）均以支座2为中心向外侧预偏。 其他实例 40+56+40