车大头孔加工工艺.docxVIP

车大头孔加工工艺 车大头孔加工工艺 3.1问题的提出 本夹具主要用来粗车、半精车连杆大头外侧Φ104. 5-0. 2圆弧面，加工本道工序时，连杆大小头两端面已经过粗铣和半精铣，小头孔已加工至一定精度。本夹具将用于C620卧式车床，刀具为YT15硬质合金车刀。 3.2定位基准的选择 由零件图可知，连杆大头外侧φ104.5圆弧面的设计基准为连杆杆身中心对称线。本工序以小头孔和大小头端面和对工件进行完全定位，采用浮动的削边锥形块上下浮动夹紧。 3.3切削力及夹紧力计算 F c =C F c a p F c f x y F c 0v c F c k F c （见《切削手册》表1.29） n 其中：C F c =2795，a p =3mm ，x F c =1.0，f =0.56mm /r ，v c =104.55m /min ，y F c =0.75，n F c =-0.15，k F c =k Mp k kr 。 k Mp =(σb 650) n F =(6000. 75) =0.94，k kr =0.89 650 故F c =2795?3?0.560.75?104.55-0.15?0.94?0.89=2260.8(N ) （2）径向切削力 F p =C F c a p p f x F y F p v c p k F p n F 其中：C F p =1940，x F p =0.9，y F p =0.6，n F p =-0.3， k Mp =(σb 650) n F =(6001. 35) =0.897，k kr =0.5 650 故F p =1940?30.9?0.560.6?104.55-0.3?0.897?0.5=409.34(N ) （3）轴向切削力F f =C F f a f f f x F y F f v c f k F f n F 其中：C F f =2880，x F f =1.0，y F f =0.5，n F f =-0.4， k M =(σb 650) n F =(6001.0) =0.923，k k =1.17 650 故F f =2880?3?0.560.5?104.55-0.4?0.923?1.17=860.6(N ) （4）在计算切削力时，必须把安全系数考虑在内。安全系数K =K 1K 2K 3K 4。 其中：K 1为基本安全系数1.5； K 2为加工性质系数1.1； K 3为刀具钝化系数1.1； K 4为断续切削系数1.1。 取机床导轨与床鞍之间的摩擦系数μ=0.1，则切削力在纵向进给方向对进给机构的作用力为 F =K [F f +μ(F c +F p ) ] =1.5?1.1?1.1?1.1?[860.6+0.1?(2260.8+409.34)] =2251(N ) （5）为克服切削时的纵向作用力F =2251N ，实际夹紧力N 应为 F =F 0+fN 其中F 0为定位削边圆锥对连杆大头底部侧面的作用力，f 为夹紧面上的摩擦系数，查《机床夹具设计手册》表1-2-12，取f =0.16。 当F 0=0时，所需夹紧力最大，此时N =F 2251=N =14070N 。但由于实际f 0.16 加工中定位削边圆锥提供很大的作用力来平衡切削力，故夹紧力可取 N =0.4N =0.4?14070N =5628N 3.4定位误差分析 定位元件尺寸及公差的确定。夹具的主要定位元件为一圆柱销和一定位削边销。小头孔与圆柱销的配合为φ37H 6。定位削边销主要限制工件径向的位移，h 5 由于是锥形的，可以实现无缝结合，所以对工序尺寸没有影响。 对于工序尺寸，其工序基准与定位基准重合，所以?JB =0。由公差配合表知： 小头孔φ370+0. 0250. 009 圆柱销φ37- -0. 025 1则定位误差?DW =?JW =(0.025+0.025) mm =0.05mm 3.5夹具结构及使用方法介绍 本夹具的夹具体通过三角卡盘和一个顶尖装夹在车床上，为保证夹具工作平稳，压板采用厚板来平衡重量，采用一个圆柱销和一个浮动的削边圆锥销进行轴向和径向定位，用夹具体的装夹表面进行Z 向定位，易于制造，定位精度和刚度高，操作简单，自锁性能好。 使用时，首先把夹具体装夹在车床上，然后把固定削边圆锥销的螺钉松开，使其能够自由的沿着导柱上下滑动；然后装夹上工件，分别装入两个压板，通过螺母进行拧紧固定