深宝花园超限高层建筑抗震设防审查.pptx

深 宝 花 园 超限高层建筑抗震设防审查;一、建筑概况 ;工 程 名 称;;;;;二、结构形式 ;层数;三、抗震设防标准 ;抗震设防烈度;四、勘察报告基本数据 ;场地类别;五、工程场地地震安全性评价报告基本数据;;;六、基础设计概况 ;基础类型;七、结构分析主要结果 ;1、分析软件;计算软件;结构振型;第一振型;第四振型;3、地震力及倾覆力矩;4、最大层间位移角;5、扭转位移比;6、稳定性验算;7、竖向构件轴压比结果;8、弹性时程分析结果;9、弹塑性动力时程分析 ;八、基本抗震构造 ;混凝土强度等级;九、屈服判别法 ;在多遇地震作用下（=0.08），所有构件均不屈服。 设防烈度地震作用下，所有构件均不屈服。 在=0.26时，32~34层X向筒体连梁及28~33层Y向连梁首先出现抗弯屈服。 屈服判别法结果表明结构在多遇地震作用下及设防烈度地震作用下所有构件均不屈服，在=0.26时，32~34层X向筒体连梁及28~33层Y向连梁首先出现抗弯屈服，可以满足规范“中震可修”的抗震设防目标。;十、弹塑性动力时程分析法 ;进行罕遇地震下的弹塑性时程分析的目的 时程分析方法的特点 分析软件 Perform-3D (Nonlinear Analysis and Performance Assessment for 3D Structures );模型的三个层次： (1)整体模型； (2)构件模型； 剪力墙：压弯－纤维模型；剪切－剪切材料 梁单元：塑性铰+弹性杆 柱单元：PMM塑性铰+弹性杆 楼板：壳元 (3)材料模型或铰定义 依据Satwe截面及配筋计算 ; 钢筋材料 HRB360 ;结构反应指标;振型分析结果; Mode4 mode5 mode6; Mode7 mode8 mode9; 振型;输入地震波;输入地震波与设计谱;小震(38gal)的时程分析;小震整体反应指标;;;大震(212gal)的时程分析;大震整体反应指标;;;大震下的能量平衡;大震下结构反应时程;墙枝在大震下的损伤（x向）;墙枝在大震下的损伤（y向）;连梁与梁铰分布（x向）;连梁与梁铰分布（y向）; 输入持时30s、峰值加速度(PGA)为212gal的地震波进行时程分析后，结构竖立不倒，主要抗侧力构件没有发生严重破坏，部分构件屈服耗能，不致于引起局部倒塌和危及结构整体安全，大震下结构性能满足“大震不倒”的要求； 大震下，结构整体反应指标如顶点位移峰值和基底剪力峰值，分别相当于CQC结果的5~6倍和4~4.5倍，注意到大震波PGA＝212gal相当于小震波PGA＝38gal的5.5倍以及特征周期的放大，可知大震下弹塑性反应与弹性反应相比，有基底剪力减小而顶点位移增大的趋势； 大震时程分析得到结构最大层间位移角x向平均值为1/257，y向1/271均小于规范要求的弹塑性层间位移角限值1/100，分别相当于CQC结果的5.3和4.9倍，其中x向层间位移角发生楼层与小震基本相同，y向层间位移角发生楼层则有下移；;剪力墙在大震下(包括x向和y向)均未发生剪切破坏，钢筋和混凝土纤维应力小于相应屈服应力水平，说明在不至于在墙枝中发生弯曲屈服。相应的，连梁出现了较多的塑性铰，成为主要耗能构件，实现了作为第一道设防体系耗能能和保护墙肢的目的； 框架梁包括型钢混凝土梁，在大震下出现了不同程度的屈服，表现为模型中局部出现弯曲塑性铰；而所有的框架柱没有出现PMM铰； 关于地震能量平衡，输入结构的地震能量一部分通过动能和应变能形式转换输出，一部分由结构自身消耗包括阻尼耗能和滞回耗能。大震下，结构在第5秒开始出现滞回耗能(对应第一批构件屈服)，第11秒以后滞回耗能平稳，在能量平衡体系中滞回耗能约占总量27%~35%，阻尼耗能约占总量30%，认为是有限而适当的通过塑性变形消耗了地震能量； 大震下，楼板平面内应力水平在1~4Mpa之间，电梯井周边和洞口角部楼板平面内应力较大的位置。 ;十一、超限主要措施 ;超限情况 本工程建筑高度165.65米，采用剪力墙结构体系，为超B级高度的超限高层建筑，同时结构部分层楼板开有较多较大洞口，为楼板局部不连续，计算结果表明，在不考虑质量偶然偏心的地震作用下，局部楼层的最大弹性水平位移（或层间位移）大于相应楼层两端弹性水平位移（或层间位移）平均值的1.2倍，属于扭转不规则。 ; 超限主要措施 1、用两个不同力学模型的空间分析程序SATWE和ETABS进行计