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桥梁满堂支架计算书说明书 桥梁满堂支架计算书说明书 PAGE PAGEPAGE 26 桥梁满堂支架计算书说明书 满堂支架及模板方案计算说明书 西滨互通式立体交叉地处厦门市翔安区西滨村附近，采用变形苜蓿叶型方案,利用空间分隔的方法消除翔安大道和窗东路两线的交叉车流的冲突,使两条交叉道路的直行车辆畅通无阻。Q匝道桥为窗东路上与翔安大道相交的主线桥梁，桥跨布置为5×28+5×28+（28+2×35+34+33）+3×27m，预应力砼连续箱梁，梁高，箱梁顶宽为～，箱梁采用C50混凝土。 以Q桥左线第一联为例，梁高2m，顶宽，支架最高6m，跨径5×28m，支架采用碗扣式多功能脚手杆（Φ搭设，使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调顶托，墩旁两侧各范围内的支架采用60×60×120cm的布置形式，墩旁外侧～8m范围内、纵横隔板梁下的支架采用60×90×120cm的布置形式，其余范围内（即跨中部分）的支架采用90×90×120cm的布置形式支架及模板方案。立杆顶设二层方木，立杆顶托上纵向设10×15cm方木；纵向方木上设10×10cm的横向方木，其中在端横梁和中横梁下间距，在跨中其他部位间距。 1荷载计算 荷载分析 根据本桥现浇箱梁的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式： ⑴ q1—— 箱梁自重荷载，新浇混凝土密度取2600kg/m3。 ⑵ q2—— 箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载，按均布荷载计算，经计算取q2＝（偏于安全）。 ⑶ q3—— 施工人员、施工材料和机具荷载，按均布荷载计算，当计算模板及其下肋条时取；当计算肋条下的梁时取；当计算支架立柱及替他承载构件时取。 ⑷ q4—— 振捣混凝土产生的荷载，对底板取，对侧板取。 ⑸ q5—— 新浇混凝土对侧模的压力。 ⑹ q6—— 倾倒混凝土产生的水平荷载，取。 ⑺ q7—— 支架自重，经计算支架在不同布置形式时其自重如下表所示： 表满堂钢管支架自重 立杆横桥向间距×立杆纵桥向间距×横杆步距 支架自重q7的计算值(kPa) 60cm×60cm×120cm 60cm×90cm×120cm 90cm×90cm×120cm 荷载组合 表模板、支架设计计算荷载组合 模板结构名称 荷载组合 强度计算 刚度检算 底模及支架系统计算 ⑴＋⑵＋⑶＋⑷＋⑺ ⑴＋⑵＋⑺ 侧模计算 ⑸＋⑹ ⑸ 荷载计算 ⑴ 箱梁自重——q1计算 根据Q匝道现浇箱梁结构特点，我们取Ⅰ-Ⅰ截面、Ⅱ－Ⅱ截面、Ⅲ－Ⅲ截面（墩顶及横隔板梁）等三个代表截面进行箱梁自重计算，并对三个代表截面下的支架体系进行检算，首先分别进行自重计算。 Ⅰ－Ⅰ截面处q1计算 图 图 -1 Q匝道桥Ⅰ－Ⅰ截面 根据横断面图，则： q1 ＝=＝ 注：B—箱梁底宽，取，将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。 Ⅱ－Ⅱ截面处q1计算 图 图 Q匝道桥Ⅱ－Ⅱ截面 根据横断面图，则： q1 ＝=＝ 注：B—箱梁底宽，取，将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。 Ⅲ－Ⅲ截面处q1计算 图 图 Q匝道桥Ⅲ－Ⅲ截面 根据横断面图，则： q1 ＝=＝ 注：B—箱梁底宽，取，将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。 ⑵ 新浇混凝土对侧模的压力——q5计算 因现浇箱梁采取水平分层以每层30cm高度浇筑，在竖向上以V=h浇筑速度控制，砼入模温度T=28℃控制， q5= K为外加剂修正稀数，取掺缓凝外加剂K= 当V/t=28=＞ h=+t= q5= 2结构检算 碗扣式钢管支架立杆强度及稳定性验算 碗扣式钢管脚手架与支撑和扣件式钢管脚手架与支架一样，同属于杆式结构，以立杆承受竖向荷载作用为主，但碗扣式由于立杆和横杆间为轴心相接，且横杆的“├”型插头被立杆的上、下碗扣紧固，对立杆受压后的侧向变形具有较强的约束能力，因而碗扣式钢管架稳定承载能力显著高于扣件架（一般都高出20%以上，甚至超过35%）。 本工程现浇箱梁支架立杆强度及稳定性验算，根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》有关模板支架立杆的强度及稳定性计算公式进行分析计算（碗扣架用钢管规格为φ48×）。 ⑴Ⅰ－Ⅰ截面处 跨中14m范围内，碗扣式钢管支架体系采用90×90×120cm的布置结构，如下图－6。 图 图 脚手架90×90×120cm布置图 ①、立杆强度验算 根据立杆的设计允许荷载，当横杆步距为120cm时，立杆可承受的最大允许竖直荷载为［N］＝30kN（参见公路桥涵施工手册中表13－5碗口式构件设计荷载）。 立杆实际承受的荷载为：N=（NG1K+NG2K）+×ΣNQK（组合风荷载时） NG1K—支架结构自重标准值产生的轴向力； NG2K—构配件自重标准值产生的轴向力 ΣNQK—施工荷载标准值； 于是，有：NG1K=××q1=××= NG2K=××q2=××= ΣNQK=××