压裂压力诊断.ppt

严重 近井筒裂缝扭曲实例 第二次注入KCI后 降排量测试表明, 近井筒扭曲极高(1900psi) 当支撑剂抵达井底后, 裂缝扭曲较少, 从而增加排量 处理方法: 天然裂缝储层中, 近井扭曲严重时, 在注前置液 阶段 支撑剂段被设计尽可能早 孔眼 有效性差、前置液量过多 第一次泵入KCl后进行降排量测试表明近井筒损失占优 在泵注速率为18bbl/min时, 孔眼摩阻4500psi, 等价于60个孔中仅有4个孔是张开 4 裂缝闭合期 分析 4.1 基础 压降分析 ● 假设条件 ①液体滤失系数建立在Carter暴露时间 平方根公式基础上, 且含有与压力无关 定常滤失系数特征; ②裂缝面积随时间 改变由泵注中幂律面积方程所描述 ③在裂缝闭合过程中, 裂缝面积和柔度是常数 ④压裂液不可压缩 ⑤地层闭合压力为常数 4.1 基础 压降分析 4.1 基础 压降分析 Castilo（1987）: 裂缝闭合后压差改变依靠于G函数, 并含有负斜率 关井时 净压力 4.1 基础 压降分析 PKN CL可单独求解, 而KGD和径向模型要先确定L、R 4.2 非理想条件 压降分析 4.2.1在停泵期间裂缝几何尺寸改变 在停泵期间因为液体压力 降低、裂缝长度和高度都会改变, 改变直线G图 特征 PKN模型下 裂缝几何尺寸改变 4.2.1停泵期间裂缝几何尺寸改变---裂缝穿透 改变 停泵早期裂缝延伸, 面积增加, 滤失加大, G图斜率变陡; 随即裂缝收缩, 滤失降低, 斜率减小, 曲线变平缓 净压力降为关井时净压 3/4时, 裂缝约收缩至停泵时 状态, 取3/4关井净压力(Pnet,si)点斜率进行分析, 消除停泵期间裂缝穿透 改变 4.2.1停泵期间裂缝几何模型改变---裂缝高度 收缩 泵注期间, 高度增加, 初始停泵期间, 高度收缩, 裂缝柔度下降, 斜率增加, 曲线变陡（点 比 斜率大） 当井筒净压力约等于0.4倍应力差时, 整个裂缝高度从遮挡层发生收缩 4.2.1停泵期间裂缝几何模型改变---裂缝高度 收缩 研究表明: 当缝高延伸发生时, 3/4点处 斜率会低估液体滤失值 Nolte(1991)由数值模拟和停泵中 物质平衡方程取得了斜率 校正方程: 4.2.2 改变 液体滤失效率—储层控制 滤失 由储层控制 滤失G图斜率 校正系数Kc 压裂高粘油层或低渗、高含水饱和度 储层 4.2.2 改变 液体滤失效率 — 压裂液滤饼控制 滤失 滤饼控制 滤失更能代表高渗透储层中压裂液侵入储层(如粘弹性表面活性剂或交联聚合物) 特征。这种液体滤失 机理决定于裂缝和油藏降压力差 平方根。 校正3/4斜率 分析方程: 4.3 通常 压降分析方法 校正裂缝闭合后 收缩或压力相关 滤失赔偿3/4点 斜率后, 进行压降分析 步骤: ①对全部 几何模型, 找出pnet/pnet,si=3/4(m3/4) 斜率 ②确定裂缝闭合时G曲线斜率mGc,并进行修正取得正确 斜率mG’ ③依据裂缝几何模型, 选择p* 4.3 通常 压降分析方法 ④Gc被校正为包含G图上非理想条件下, 由闭合时G 校正值所定义 作用: ⑤计算液体效率 ⑥由p*计算CL 4.4 G 函数导数分析(R.D.Barree,1996) ● 裂缝高度收缩 压力与G函数 曲线在缝高收缩中表现 不一样 下降弯曲; 这种特征在造成dp/dG曲线和叠加Gdp/dG曲线呈量级增加 dp/dG和Gdp/dG值 连续增加表明: 在闭合过程中, 缝高收缩是连续 , 在停泵期间裂缝未完全闭合 第二阶段: 当产层上下隔层 地应力 大于产层 应力时, 在第一阶段后裂缝 高度被限制; 裂缝再按圆形扩展, 裂缝长度延伸严重, 伴随缝长大于缝高会造成压力上升; 双对数下 斜率1/8~1/4 第三阶段: 裂缝在限制区域内延伸 产生条件: 压裂净压力小于隔层应力差 二分之一(较低应力 遮挡层） 在双对数坐标下斜率为正 特征表明了裂缝高度受限 特例: 假如