连续梁临时支座设计.docxVIP

一、设临时支座目的 为了在施工过程中使悬浇施工产生的不平衡力矩得到平衡，在主墩梁底设置临时固结措施，抵抗不平衡力矩，保证结构的稳定安全。 二、临时支座设置方案 在主墩永久支座外侧，浇注4个临时支座，临时支座内预埋Φ32钢筋，钢筋下预埋进墩身，上浇注在连续梁0#块底腹板，使墩与梁临时形成固结，临时支座尺寸为0.7×2.05m，混凝土采用C50混凝土。待边跨合拢段合拢口浇注完成后，解除83#和84#两主墩的临时固结措施，然后施工中跨合拢段。临时支座具体设置方式、尺寸见附图：临时支座结构设计施工图。 三、临时支座安全性检算 3.1计算条件 主墩两侧设临时支座，临时支座中心距主墩中心1.6米。一个T构两侧在第13个梁段施工时产生的不平衡力矩最大（即假设一侧13号段施工另一侧不施工），考虑此不平衡力矩全部由临时支座来承担，在临时支座处产生的反力：设计图纸中已给出中支点处最大不平衡弯矩65368KN·m及相应的竖向支反力52033KN。 3.2临时支座安全性计算 全T构段（1#～13#段）体积1820.26 m3，13#段体积51.9m3，13#段形心至墩中心距离为47m，由设计图得两支座中距为3.2m，临时支座砼设计为C50，一个临时支座砼承压面积为Ac=2.05×0.7=1.435m2 ⑴临时支座砼强度检算：当最大竖向支反力发生时假定永久支座不受力，则所有的支反力由临时支座砼承受，设一个临时支座所受的最大反力为P1 则P1＝（1820.26/2）*26.5/2+51.9*26.5*(47+3.2/2)/(3.2*2)=22503.29KN 临时支座所受的压应力：σc＝P1/Ac=22503.29KN/(2.05*0.7)=15.68Mpa 而临时支座混凝土设计为C50， 临时支座承压允许应力：13.4*√A/Ac =13.4*√2.1*5/(2.05*0.7) =36.24Mpa 其中：A—计算底面积；Ac—局部承压面积。 所以支座砼强度满足受力要求。 ⑵临时支座抗倾覆计算： 当最大倾覆力矩发生时其受压侧临时支座承受最大压力，此时另一侧临时支座承受最大拉力，其值为P2，根据力矩平衡方程有：P2=51.9*26.5*(47-3.2/2)/(3.2*2)=9756.4KN 一个临时支座的Φ32(HRB335)钢筋能承受最大拉应力为：[N]= 98根*804*210=16546.32KN（钢筋的抗拉强度取210MPa） 安全系数：[N]/ N1=16546.32/9756.4=1.696〉1.5 抗倾覆稳定性满足受力要求。 ⑶预埋精扎螺纹钢锚固长度计算： 根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2002之规定： 在混凝土中受拉钢筋的锚固长度：L=a×（f1/f2）×d 式中：f1为钢筋的抗拉设计强度； ????? f2为混凝土的抗拉设计强度； ????? a为钢筋的外形系数，光面钢筋取0.16，带肋钢筋取0.14； ????? d为钢筋的公称直径。 另外，当钢筋为HRB335级和HRB400级其直径大于25mm时，锚固长度应再乘以1.1的修正系数。 钢筋与混凝土间的极限粘结强度1.38～2.76MPa。 极限锚固力Tu=πDLτs D----锚杆直径；L----锚固段长度；τs----极限粘结强度。 本方案83#～84#墩身混凝土设计等级为C35，螺纹钢抗拉强度按210MPa计，则本方案中螺纹钢的锚固长度： L=a×（f1/f2）×d=0.14×（210/1.57）×3.2=60cm。 钢筋与混凝土间的极限粘结强度取1.8MPa 单根锚固力为：Tu=πDLτs=3.14×32×600×1.8=108.5KN 在计算抗倾覆确定螺纹钢数量时，单根力为N=9756.4/106=92.04KN，N＜Tu,所以锚固长度达到60cm时，锚固力已足够。为加大保险系数，施工中临时固结筋在墩身中及梁部各按埋入1m设置。